精品钢筋混凝土板肋形楼盖结构设计.docx
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精品钢筋混凝土板肋形楼盖结构设计
钢筋混凝土板肋形结构设计
一、设计基本资料
某水电站副厂房楼盖为3级建筑物,采用现浇钢筋混凝土单向板肋形结构。
厂房现浇整体式钢筋混凝土肋形楼盖平面尺寸L1×L2为30m×19.8m,厂房周围用240mm厚砖墙砌筑。
楼板构造及荷载:
现浇板面面层采用20mm厚水泥砂浆,20KN/m3;现浇钢筋混凝土板容重25KN/m3;板底、梁侧均为15mm厚混合砂浆粉刷17KN/m3。
楼面均布活荷载设计为6.0KN/m2。
材料:
本设计将采用C20混凝土,板中钢筋及梁中箍筋均用HPB235箍筋,其它用HRB335钢筋。
板、次梁、主梁的端支座搁置长度分别为120mm、240mm、240mm,钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm.
二、楼盖结构的平面布置
主梁沿横向布置,次梁沿纵向布置,主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6m,主梁每跨内设置两根次梁,板的跨度为2.2m,l02/l01=6/2。
2≈2.7,按单向板设计。
按跨高比计算,要求板厚h≥2200/40=55mm,一般对工业厂房建筑的楼盖板,要求h≥80mm,取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0(1/18∽1/12)=6000*(1/18∽1/12)=330∽500mm,则截面宽度b=(1/2∽1/3)h=(1/2∽1/3)*500=166∽250mm,则次梁的高度和截面宽度分别取h=500mm,取b=200mm;
主梁截面高度应满足h=l0(1/15∽1/10)=6600*(1/15∽1/10)=440∽660mm,则截面宽度b=(1/2∽1/3)h=(1/2∽1/3)*650=216∽325mm,则主梁的高度和截面宽度分别取h=650mm,取b=300mm;
楼盖结构平面布置图见下图
肋形楼盖结构平面布置图
三、板的设计
1.荷载计算:
板的恒荷载标准值
20mm厚水泥砂浆面层20*0。
02=0.4KN/m2
80mm厚混凝土板25*0。
08=2。
0KN/m2
15mm厚水泥砂浆17*0。
15=0。
255KN/m2
小计2.655KN/m2
板的活荷载标准值:
6.0KN/m2
恒荷载分项系数取1。
2,因楼板活荷载标准值大于4.0KN/m2,考虑到电站厂房的重要性,所以活荷载分项系数应取1。
5,则板的
恒荷载设计值g=2.655*1.2=3.186KN/m2
活荷载设计值q=6.0*1。
5=9KN/m2
荷载总设计为g+q=3.186+9=12.186KN/m2,取近似值g+q=12.2KN/m2
2.计算简图
次梁截面为200mm*500mm,现浇板在墙上的支承长度为120mm。
按内力重分布设计,板的计算跨度为:
边跨:
l0=ln+h/2=(2200-100—120)+80/2=2020mm<1。
025ln=2030mm,取l0=2020mm
中间跨:
l0=ln=2200—200=2000mm
因跨度偏差小于10%,可按等跨连续板计算。
取1m宽板带作为计算单元,计算简图如下图所示g+q=12.2KN/m2
3.弯矩设计值:
连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数αm
支承情况
截面位置
端支座
边跨跨中
离端第二支座
离端第二跨跨中
中间支座
中间跨跨中
A
1
B
2
C
3
梁、板搁支在墙上
0
1/11
二跨连续:
-1/10
三跨以上-1/11
1/16
—1/14
1/16
板
与梁整交连接
-1/16
1/14
梁
—1/24
梁与柱整浇连接
—1/16
1/14
由上表查得,板的弯矩系数αm分别为:
端支座0;边跨跨中,1/11;离端第二支座,—1/11;中间支座,-1/14;中跨中,1/16。
故
M1=-MB=(g+q)l012/11=12。
3*2。
022/11=4。
56kN*m
Mc=-(g+q)l012/14=—12。
3*2.02/14=-3。
51kN*m
M2=(g+q)l012/16=12。
3*2。
02/16=3。
07kN*m
4。
正截面受弯承载力计算:
板厚80mm,h0=80—20=60mm;板厚b=1000mm。
C20混凝土,α1=1,fc=9.6N/mm2,HPB235,fy=210N/mm2.板配筋计算的过程列于下表
截面
1
B
2
C
M(kM·m)
M1
MB
M2
0。
8M2
MC
0。
8MC
弯矩设计值(kM*m)
4。
56
—4。
56
3.07
2.456
3。
51
2.808
α1fcbh02(kN*m)
1*9。
6*10—3*1*602=34.56
αs=M/(α1fcbh00)
0.132
0.132
0.089
0.071
0。
102
0.081
ξ=1—(1-2αs)1/2
(≤ξb=0。
350)
0。
142
0.142
0.093
0.074
0.108
0.085
轴线
①∽②
⑤∽⑥
计算配筋(mm2)
As=ξbh0fc/fy
390
390
255
/
296
/
实际配筋
(mm2)
φ8@125
402mm
φ8@125
402mm
φ8@190
265mm
/
φ8@170
296mm
/
轴线
②∽⑤
计算配筋(mm2)
As=ξbh0fc/fy
390
390
/
203
/
233
实际配筋
(mm2)
φ8@125
402mm
φ8@125
402mm
/
φ6@190
207mm
/
φ8@200
251mm
位于次梁内跨上的板带,其内区格四周与梁整体连接,故其中间跨的跨中截面(MB、M3)和中间支座(MC)计算弯矩可以减少20%,其他截面则不予以减少。
四、次梁设计
按考虑内力重分布设计。
根据本厂房楼盖的实际使用情况,楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。
1、荷载设计值
恒荷载设计值:
板传来的恒荷载3.186*2.2=7。
009kN/m
次梁自重0.2*(0.5—0.08)*25*1。
2=2。
52kN/m
次梁粉刷0。
015*(0。
5—0.08)*2*17*1.2=0.257kN/m
小计g=9.786kN/m
活荷载设计值q=9*2。
2=20。
00kN/m
荷载总设计值g+q=29.81kN/m
计算简图
次梁在砖墙上的支承长度为180mm,主梁截面积为300mm*650mm.2、计算跨度
边跨l01=ln+α/2=(6480—120—300/2)+180/2=6300mm
〈1.025ln=1。
025*6210=6365mm,取l01=6300mm
中间跨:
l0=ln=6480—300=6180mm
因跨度偏差小于10%,可按等跨连续板计算。
次梁的计算简图见下图
g+q=29.81kN/m
3、内力计算
由M=αm(g+q)l02可计算出弯矩M1、M2、MB、MC,计算结果如下表
截面位置
1
B
2
C
α
1/11
-1/11
1/16
—1/14
M=αm(g+q)l02
(kN·m)
1/11*29.81*
6.32
=107。
56
—1/11*29。
81*
6。
32
=-107。
56
1/16*29.81*
6。
182
=71.16
—1/14*29.81*
6.182
=-81。
32
由V=β(g+q)ln可计算出剪力VA、VBl、VBr、VC,计算结果如下表
截面位置
A
Bl
Br
C
β
0.45
0.60
0。
55
0.55
V=β(g+q)ln(kN)
0。
45*29.81*
6。
3
=84.51
0.60*29.81*
6。
3
=112.68
0.55*29.81*
6.18
=101。
32
0。
55*29。
81*
6.18
=101。
32
4、截面承载力计算
(1)次梁跨中按T形截面设计,T形截面的翼缘宽度b'f,按
b'f≤l/3=6480/3=2160mm
梁高:
h=500mm,h0=500—35=465mm
翼缘厚:
h'f=80mm
判定T形截面类型
α1fcb'fh'f(h0-h'f/2)=1*9.6*2160*80*(460-80/2)=696.72*106N·mm
=696。
7kN·m,696.7kN·m大于107。
56kN·m(边跨中)且大于71.16kN·m中间跨中,故各跨中截面第一类T形截面
(2)支座截面按矩形截面计算,离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑,取h0=500-60=440mm,其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑,取h0=465mm。
(3)次梁正截面承载力计算见下表
截面位置
1
B
2
C
弯矩M(N·mm)
107.56*106
-107。
56*106
71.16*106
-81。
32*106
α1fcbh02或
α1fcb’fh02
1。
0*9.6*2160*
4652=4483。
641*
106
1。
0*9。
6*200*
4402
=371。
712*106
1。
0*9。
6*2160*
4652=4483。
642*
106
1。
0*9。
6*200*
4652
=415。
152*106
as=M/α1fcb’fh02
或as=M/α1fcbh02
0。
024
0。
289
0.016
0.196
ξ=1—(1—2αs)1/2
(≤ξb=0.350)
0。
024
0.35
0.016
0.22
As=ξbh0α1fc/fy或
As=ξb’fh0α1fc/fy
0。
024*2160*465*1*9。
6/300=
771。
4
0。
35*200*440*
1。
0*9。
6/300
=985。
6
0。
016*2160*465*1*9.6/300
=514.3
0.22*200*465*1*9.6/300=654。
7
选配钢筋(mm2)
2Ф14+1Ф20(弯)
775。
2
4Ф18(弯1)
1017
2Ф16+1Ф12(弯)
515。
1
2Ф18+1Ф14(弯)
662。
9
(4)次梁斜截面承载力计算
截面位置
A
Bl
Br
C
V(kN)
84。
51
112.68
101。
32
101.32
0。
25βcfcbh0(kN)
0。
25*1*9。
6*200*465*10—3=223。
2kN>84.51kN
截面满足
0.25*1*9。
6*200*440*10-3=211。
2kN>112。
68kN
截面满足
0.25*1*9.6*200*440*10-3=211.2kN〉101。
32kN
截面满足
0。
25*1*9。
6*200*465*10—3=223.2kN〉101.321kN
截面满足
Vc=0.7ftbh0(kN)
0。
7*1。
1*200*465*10—3
=71。
61kN 需配箍筋 0。 7*1.1*200*440*10-3 =67.76kN 需配箍筋 0。 7*1.1*200*440*10-3 =67.76kN〈V 需配箍筋 0.7*1.1*200*465*10—3 =71.61kN 需配箍筋 箍筋支数、直径 2φ6 2φ6 2φ6 2φ6 Asv=nAsv1 56.6 56。 6 56。 6 56。 6 s=1。 25fyvAsvh0/(V-Vc) 1。 25*210*56。 6*465* 10-3/(84。 51—71。 61) =535。 6 1。 25*210*56。 6*440*10—3/(112。 68-67。 76) =145.5 1。 25*210*56。 6*440*10—3/(101。 32-67.76) =194。 8 1。 25*210*56.6*465*10—3/(101。 32—71.61) =232.5 实配箍筋间距 150 150不足用Asb补充 150 150 Vcs=Vc+1.25fyvh0Asv/s 71。 61+1.25*210*10—3* 465*56。 6/150=117。 67〉V 满足 67.76+1。 25*210*10—3* 440*56.6/150=111。 34 不满足 67。 76+1.25*210*10—3* 440*56.6/150=111。 34>V 满足 71.61+1。 25*210*10-3* 465*56。 6/150=117。 67>V 满足 Asb=(V-Vcs)/0.8fysinα / (112.68—111.34)*103/(0。 8*300*sin45。 )=7.9mm2 / / 选配弯起钢筋 由于纵向钢筋充足,可弯起1Ф20 1Ф18 由于纵向钢筋充足,可弯起1Ф12 由于纵向钢筋充足,可弯起1Ф14 实配钢筋面积 314.2mm2 254。 5mm2 113.1mm2 153.9mm2 5、构造配筋要求: 沿全长配置封闭式箍筋,每一根箍筋距支座边50mm处,开始布置,在简支端的支座范围内各布置一根箍筋. 五、主梁设计(按弹性理论计算) 主梁尺寸300mm*650mm 1。 荷载设计值 为简化计算,将主梁自重等效为集中荷载 次梁传来的恒荷载: 9。 786*6。 48=63.413kN 主梁自重: (0。 65-0。 08)*0。 3*2。 2*25*1.2=11。 286kN 主梁粉刷重: 2*(0。 65-0。 08)*0。 015*2.2*17*1.2=0.768kN 小计75。 467kN 恒荷载G=75.467kN 活荷载Q=20.02*6.48=129。 73kN 2.确定计算跨度及计算简图 主梁按连续梁计算,端部支承在砖墙上,支承长度为240mm,中间支承在400mm*400mm的混凝土柱上,其计算跨度为: 边跨: ln=6600—400/2—120=6208mm, 则0.025ln=6208*0.025=157。 00mm l01=ln+b柱/2+0。 025ln=6208+400/2+157=6637mm >ln+b柱/2+α/2=6208+400/2+240/2=6600mm,由于支承长度240mm不满足要求,故支承长度取370mm,从而取近似值l01=6640mm 中跨: l0=6600mm 主梁的计算简图见下图 G=75.467kN 3、内力计算 (1)弯矩设计值: M=k1GL+k2QL 其中,k1、k2可由书中表查取,L为计算跨度,对于B支座,计算跨度可取相邻量跨的平均值。 主梁弯矩计算 项次 荷载简图 k/M1 k/MB k/M2 k/MC ① 0.244 122.27 -0.267 —133。 39 0.067 33.37 -0。 267 —133。 39 ② 0。 289 248.95 -0.133 -114.22 / —0。 133 -114.22 ③ / -0。 133 -114。 22 0。 200 171。 24 —0。 133 —114。 22 ④ 0。 229 197。 26 —0。 311 —267。 09 0。 170 145.55 —0.089 —76。 43 ⑤ 0.274 236.03 -0.178 -152。 87 / 0.044 37。 79 Mmin (kN·m) 组合项次 ①+④ ①+④ ①+④ ①+② 组合值 -380。 48 178.92 -247。 61 Mmax (kN·m) 组合项次 ①+② ①+③ ①+③ ①+⑤ 组合值 371。 22 —247。 61 204。 61 —95.6 由此可以做出下列几种情况的内力图: ①+②;①+③;①+④;①+⑤ 将以上各图绘于同一坐标系上,取其外包线,则为弯矩包络图。 (2)剪力设计值: V=M=k3G+k4Q,其中k3、k4可由书中表查取. 主梁剪力计算 项次 荷载简图 k/VA k/VB左 k/VB右 ① 0.733 55。 32 —1。 267 -95.62 1.00 75.467 ② 0.866 112。 35 —1.134 —147。 11 0 0 ③ -0。 133 -17。 254 —0。 133 -17。 254 1。 00 129.73 ④ 0。 689 89。 38 -1.311 -170.08 1.222 158.53 ⑤ 0.822 106.63 —1。 178 —152。 82 0.222 28。 8 组合项次±Vmin(kN) ①+② 167。 67 ①+④ 265。 7 ①+④ 233。 997 同样可以绘出剪力包络图: 4、主梁正截面和斜截面承载力计算(主梁300*650次梁200*500) (1)主梁跨中按T形截面计算,T形截面的翼缘宽度b'f,按 b'f≤l/3=6600/3=2200〈b+s0=6600mm,故取b'f=2200mm 梁高: h=650,h0=650-40=610mm(边跨),h0=650-40=610mm(中间跨) 翼缘厚: h'f=80mm 判定T形截面类型 α1fcb'fh'f(h0-h'f/2)=1*9。 6*2200*80*(610-80/2)*10-6=963。 07kN·m 963.07kN·m>317。 22kN·m(边跨)且963.07kN·m>204。 61kN·m(中间跨中),故各跨中截面属于第一类T形截面。 (2)支座截面按矩形截面计算,离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑,取h0=650-80=570mm,其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑,取h0=615mm。 正截面配筋计算 截面位置 1 B 2 弯矩M(N·mm) 371.22*106 -380.48*106 204。 61*106 -101.06*106 α1fcbh02或 α1fcb’fh02 1。 0*9.6*2200* 6152=7988.12*106 1.0*9。 6*300* 5802 =968。 832*106 1。 0*9.6*2200* 6152=7988。 112* 106 1.0*9.6*300* 6152 =1089。 288*106 as=M/α1fcb'fh02 或as=M/α1fcbh02 0.046 0。 393 0。 026 0。 093 ξ=1-(1-2αs)1/2 (≤ξb=0.55) 0。 047 0。 537 0.026 0.098 γs=1—0.5ξ 0.977 0。 732 0.987 0。 951 As=M/γsfyh0 371。 22*106/ (0.977*300* 615)=2059 380.48*106/ (0。 732*300*580)=2987 204.61*106/ (0.987*300* 615)=1123。 6 101。 06*106/ (0.951*300* 615)=576。 6 选配钢筋(mm2) 6Ф22(弯4) 2281mm2 8Ф22(弯4) 3041mm2 4Ф22(弯2) 1520mm2 2Ф20 628mm2 斜截面配筋计算 截面 A B左 B右 V(kN) 167。 67 248.44 104。 267 hw=h0—h'f=580—80=500mm,因hw/b=500/300=1。 67〈4,则截面尺寸按下面公式计算 0。 25βcfcbh0 (kN) 0.25*1*9.6*300*615*10-3 =442。 8〉V,截面满足 0.25*1*9.6*300*580*10—3 =417。 6>V,截面满足 0。 25*1*9。 6*300*580*10—3 =417。 6〉V,截面满足 剪跨比: λ λ=2000/615=3.25〉3.0取λ=3.0 Vc=1.75ftbh0/(λ+1)(kN) 1。 75*1.1*300*615*10-3/(3+1) =88。 79 1.75*1。 1*300*580*10-3/(3+1) =83.73〈V需配箍筋 83.73 箍筋肢数、直径 2φ8 2φ8 2φ8 Asv=nAsv1 101 101 101 s=1.0fyvAsvh0/(V-Vc) 1。 0*210*101*615*10-3/ (167。 67—88.79)=165。 4 1。 0*210*101*580*10-3/ (248。 44—83.73)=74.7 1.0*210*101*580*10—3/ (104。 267—83。 73)=599 实配箍筋间距 150 150不足用Asb补充 150 Vcs=Vc+1。 0fyvh0Asv/s 88。 79+1.0*210*10—3*615*101/150=175。 75>V 满足 83.73+1。 0*210*10—3*580*101 /150=165.74〈V 不满足 83。 73+1.0*210*10—3*580*101 /150=165。 74〉V 满足 Asb=(V—Vcs)/0。 8fysinα / (248。 44—165.74)*103/(0.8*300*sin45.)=487.3mm2 / 选配弯起钢筋 由于纵向钢筋充足,可弯起1Ф22 1Ф25 由于纵向钢筋充足,可弯起1φ20 实配钢筋面积 380。 1mm2 490.9mm2 314。 2mm2 验算最小配筋率 ρsv=Asv/bs=101/(300*150)=0.0024>0。 24ft/fyv=0.24*1。 1/210=0.00126,满足要求. 说明 由于剪力图呈矩形,在支座A截面右边的2。 2m范围内需要布置两排弯起钢筋,而且要使箍筋加密为100mm,即可满足要求. 由于剪力图呈矩形,在支座B截面左边的2。 2m范围内需要布置三排弯起钢筋,而且要使箍筋加密为100mm,即可满足要求。 由于剪力图呈矩形,在支座B截面右边的2.2m范围内需要布置两排弯起钢筋,而且要使箍筋加密为100mm,即可满足要求. 为了施工方便,除加密区箍筋间距一律为150mm 5、两侧附加横向钢筋的计算 次梁传来的集中力: Fl=63。 413+129.73=193。 143kN,hl=650-500=150mm 附加箍筋布置范围: s=2hl+3b=2*150+3*200=900mm 取附加箍筋φ8@200mm,则在长度范围内可以布置箍筋的排数: m=900/200+1=6排,次梁两侧各布置三排,另加吊筋1Ф18,Asb=254。 5mm2,则由: 2fyAsbsinα+m·nfyvAsv1=2*300*254。 5*0。 707+6*2*210*50。 3=234.7kN>Fl,满足要求。
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