001恒福新城高支模板方案.docx
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001恒福新城高支模板方案
目录
一、编制说明及依据2
二、工程概况2
三.模板高支撑体系的设计3
四.施工准备.4
五.高支模施工流程及工艺5
六.高支模安全保证体系7
七.高支模模板支撑体系设计验算计算书8
八.高支模模板支撑体系附图18
恒福新城二期B5~B7、D5~D6、南区地下室
(一)
高支模施工方案
一、编制说明及依据
1、编制说明
在现浇钢筋混凝土结构工程中,模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。
根据广东省建委颁布的《广东省建设工程高支撑模板体系施工安全管理办法》的通知。
支模高度超过4.5m的模板及支撑体系必须由施工单位进行设计验算并对施工方案加以讨论,我司认真仔细的对佛山恒福新城二期B5~B7、D5~D6、南区地下室
(一)工程的施工图纸进行了阅读及分析。
现对本工程的高支模板体系及支撑体系进行设计验算并制定相应的施工方案。
2、编制依据
(1)佛山南方建筑设计院有限公司设计的佛山恒福新城二期B5~B7、D5~D6、南区地下室
(一)结构施工图纸
(2)《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)
(3)《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)
(4)《广东省建设工程高支模板体系施工安全管理办法》
(5)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)(J43-2000)
(6)《混凝土模板用胶合板》(ZBB70006-88)
(7)《门式钢管脚手架》(JGJ76)
(8)《碳素钢结构》(GB/T700)
(9)《钢管脚手架扣件》(GB15831)
二、工程概况
本工程由佛山市广东恒基实业投资发展有限公司开发建设,为5栋17--22层住宅和一地下室(地下一层\半地下一层),总建筑面积约为6.6万平方米,建筑高度为65-76米,建筑性质为商住楼。
1-3层为商铺,单层层高局部超过4.5米最高达7.5米,属高支模施工范围。
梁截面尺寸为200×500~600×1600,板厚180mm。
三.模板高支撑体系的设计
1.模板高支撑体系设计
本方案为高支模体系设计及施工方案,侧重于支撑体系的设计、施工及安全性的验算。
支撑体系是保证模板工程施工质量及施工安全的主控项目,支撑体系必须有足够的刚度和整体稳定性,以下将对本工程各部位高支模的支撑体系加以设计、验算确定。
(1)材料选用
模板采用1830×915×18mm厚七夹板;背楞采用50×100mm经刨制的木方;支撑架采用标准MJ1219门式脚手架,门架高1.90m,宽1.20m,主立杆和上横杆为48×3.5mm,加劲杆为26.8×2.5mm。
(2)模板支撑体系设计
楼板板下背楞间距为300mm。
当梁截面小于等于300×700mm的梁下楞枋间距为300mm,梁侧模设侧面支撑间距为300mm侧模底部外侧钉木条,用于固定侧模;当梁截面大于300×700mm时的梁下楞枋间距为200mm,梁侧模设侧面支撑间距为300mm,侧模底部外侧钉木条固定侧模并安装φ12对拉螺杆按300×500间距设置加固。
门架架距1m,支撑高度依部位楼层层高,门架两侧每1步设水平加固杆1道,顶部设置活动顶撑,用于梁支撑架时门架平行于梁轴线布置且门架立柱距梁边10cm。
2.构造要求
1)上下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂,连接棒直径应小于立杆内径的1~2mm。
2)剪刀撑应在满堂脚手架外侧周边和内部每隔15m间距设置,剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距,斜杆与地面倾角宜为45°~60°,应采用扣件与门架立杆扣紧。
3)水平加固杆应每5列、5排通长连续设置,并采用扣件与门架立杆扣牢。
4)在脚手架底步门架下端应加封口杆,门架的内、外两侧应设置通长扫地杆。
5)满堂脚手架距墙或其他结构物边缘距离应小于0.5m,周围应设置栏杆。
四.施工准备.
1、施工人员教育准备
①、入场教育
模板工程作业人员先必须经过项目安全员、主管工长、劳资员及保卫组织的项目安全常识系统教育,并建立相应的档案资料。
模板工程作业人员分配到工作面后,应由项目主管工长结合工程的具体情况及特点作专项技术交底,并形成相应记录。
针对施工过程中阶段性出现的具有的特定性的安全问题及隐患,工长必须现场作针对性交底,并形成相关记录。
②、技术教育
模板工程作业人员必须经过项目技术负责人及主管工长、内业、劳资参与的施工质量技术交底教育,施工班组应对高支模质量要求,施工特点,施工程序,模板施工方法,工程质量要求,安全技术措施有所了解。
在施工工作面作业后,项目技术负责人、主管工长应在现场对一些具体施工节点的处理方式及质量通病的预防处理措施作现场交底,并形成记录。
主管工长负责贯彻实施、落实到位。
2、材料准备
(1)模板:
选用1830×915×18mm七夹板,进场的模板要经检验,确保平整光滑、无孔洞,模板施工前应根据施工图设计的要求确定各类构件的数量及规格,认真涂刷合格脱模剂,必须符合我国林业部规定的《混凝土模板用胶合板》专业标准ZBB70006-88中规定。
(2)背楞:
选用经过刨制并且质量较好的50×100mm木枋,木枋长度为2m,进场的木枋要经检验合格,对部分弯曲的木枋要用平刨机刨平,并保证木枋的横截面高度误差控制在2mm内。
(3)门架:
采用标准MJ1219门式脚手架,门架高1.90m,宽1.20m,主立杆和上横杆为48×3.5mm,加劲杆为26.8×2.5mm的,进场门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》(JGJ76)的规定,并应有出厂合格证明书及产品标志。
(4)其他:
根据现场实际选择进场合格的钢管、活动顶撑及扣件等。
3、施工工作面准备
①做好墙、柱、梁的定位放线和标高的测设和控制工作。
②对钢筋工程进行交接检查验收。
注意检查柱、墙底部钢筋有无错位、顶线和超线等现象,同时采取措施保证混凝土保护层厚度和模板的顺利安装。
为确保砼保护层厚度,采用砼垫块卡子。
③检查锚固墙、板模板的地锚有无漏埋现象;如漏埋,应考虑采取其它锚固措施。
同时,还应检查预埋铁件、预留孔洞模套是否已安装完毕。
④应做好模板底及混凝土二次浇筑施工缝的清理、凿毛、洗刷等处理工作。
⑤安装梁、板、柱和墙的模板前,应根据需要搭设安装操作台,高度超过6m,应采取相应的安全措施。
五.高支模施工流程及工艺
1、模板及支架施工流程
空间放线进行门架布局→搭设门架→梁、板底木枋背楞安装→板、梁底模板安装→梁钢筋绑扎及隐蔽验收→梁侧模安装。
2、施工工艺
(1)高支撑体系支架搭设
按门架设计间距在楼层空间进行支架间距空间放线,做到既满足设计间距要求又能保证施工整体布局整齐、美观。
门架安装应自一端向另一端延伸,并逐层改变搭设方向,不得相对进行;搭完第一步架后应检查并调整其水平度与垂直度;交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑随门架的安装及时设置,水平加固杆设于门架立杆内侧,剪刀撑设于门架立杆外侧并连牢;连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。
(2)梁板模板安装
梁模板安装
A.梁底模板:
按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底模板,并拉线找平。
当梁底跨度大于及等于4m时,跨中梁底处应起拱,起拱高度为梁跨度的1/300。
主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。
B.梁侧模板:
根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。
梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板压旁来确定。
C.梁、板、柱、墙交接位置的模板应仔细加工及拼装,必要时现场测量精确的尺寸,由车间加工制作。
在支设墙柱模板时,在墙柱顶部埋设高强拉杆,用于墙柱及梁板交接处模板的固定。
板模板安装方法如下:
a.根据模板排列图架设支柱和龙骨。
b.通线调节支柱的高度,将大龙骨找平,架设小龙骨。
c.铺模板时可从四周铺起,在中间收口。
若为压旁时,角位模板应通线钉固。
d.楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固,模板梁面、板面应清扫干净。
板模的拼缝应用腻子刮平式,板模与梁模的拼缝均应设置海绵条,以防止漏浆。
e.跨度大于4m的板,板跨中起拱l/300。
3.模板拆除工程
根据《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204—2002)的要求,模板的拆除应满足下列条件:
⑴在混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除,通常情况下墙柱混凝土浇筑之后至少24h方可拆除其模板。
⑵底模拆除条件见下表:
现浇结构拆模时所需混凝土强度
结构类型
结构跨度(m)
按砼强度值的百分率(%)
板
≤2
50
>2,≤8
75
>8
100
梁
≤8
75
>8
100
悬臂构件
≤2
75
>2
100
六.高支模安全保证体系
1、建立由项目经理领导,各专业工长、各专职质检员参加的横向到边,纵向到底的安全生产管理系统,从项目经理到各生产班组的安全生产管理组织机构图如下:
2、保证生产安全的措施
严格遵守各项安全生产规定,确保生产安全。
高支模架子搭设工必须经过安全培训,考试合格后才能持证上岗操作。
高支模架子搭设工操作时应戴好安全帽,系好安全带,佩戴工具带,禁止穿硬底鞋和易滑的鞋。
高支模架子工的作业必须遵照安全技术操作规程、施工负责人的安全技术交底进行。
在操作中要严格按规程、标准要求搭设,坚守工作岗位,严禁酒后上岗操作。
遇到六级以上大风等恶劣天气,禁止进行露天进行高支模架子搭设施工。
脚手架、脚手板、钢管、构件等材料在使用时的上下,要做到传递或用绳索吊放,严禁抛扔。
高支模架体搭设完毕后,必须经过施工负责人、安全人员、使用班组共同验收合格后方准使用。
安全帽、安全带、安全网要有符合国家标准的出厂合格证,钢管扣件要有出厂合格证明,有严重锈蚀、弯曲、滑丝的劣质品禁止使用。
在高支模架体施工时,建筑物周边外脚手架必须比施工作业楼层至少高出一步架体。
七.高支模模板支撑体系设计验算计算书
(一)计算书说明
本工程高支模板体系较为复杂,梁板结构构件截面尺寸变化之多,在模板及支撑体系设计过程中把握了两个原则第第一、首先控制模板及其支撑体系的受力安全性;第二、为便于施工现场工人操作方便,尽量让模板及其支撑体系设计相互统一,达到整体布局均匀、美观。
(二)高支模板梁的支撑体系验算
1、楼板模板验算
(1)模板验算(取1m宽板带计算)
①荷载计算:
模板自重0.23KN/m2
钢筋自重1.1×0.18=0.2KN/m2
混凝土自重25×0.18=4.5KN/m2
施工活载2.5KN/m2
恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4,由于模板与其支撑架中不确定的因素较多,荷载取值难以准确,故不考虑荷载设计值的折减。
q1=(0.23+0.2+4.5)×1.2×1=5.92KN/m
q2=2.5×1.4×1=3.5KN/m
q=q1+q2=9.42KN/m
②强度验算
M=ql2/8=9.42×0.32/8=0.106KN•m
W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3
σ=M/W=0.106×106/54000=1.96N/mm2 符合要求。 ③刚度验算 E=9000N/mm2 I=bh3/12=486×103mm4 ω=ql4/100EI=9.42×3004/100×9000×486000=0.18<[δ]=l/400=0.75mm 符合要求。 (2)背楞验算(木楞长2m) ①荷载计算: 模板自重0.23×0.3=0.07KN/m 钢筋自重0.2×0.3=0.06KN/m 混凝土自重4.5×0.3=1.35KN/m 木楞自重0.026KN/m 施工活载2.5×0.3=0.75KN/m2 恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4 q1=(0.07+0.06+1.35+0.026)×1.2=2.09KN/m q2=0.75×1.4=1.05KN/m q=q1+q2=3.14KN/m ②强度验算 M=ql2/8=3.14×1.22/8=0.56KN•m W=bh2/6=50×1002/6=83000mm3 σ=M/W=0.56×106/83000=6.75N/mm2 符合要求。 ③刚度验算 E=9000N/mm2 I=bh3/12=4170×103mm4 ω=ql4/100EI=3.14×12004/100×9000×4170000=1.7<[δ]=l/400=3mm 符合要求。 2.梁模板验算 A.梁截面小于等于300×700的模板支撑体系验算 按300×700梁截面进行验算 (1)梁底模验算 1荷载计算: 模板自重0.23×0.3=0.07KN/m 钢筋自重1.1×0.3×0.7=0.23KN/m 混凝土自重25×0.3×0.7=5.25KN/m 施工活载2.5×0.3=0.75KN/m 恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4 q=(5.25+0.23+0.07)×1.2+0.75×1.4=6.66+1.05=7.71KN/m 底模下面楞木间距为300mm,是一个等跨多跨连续梁,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得中间跨中弯矩系数Km=-0.121,剪力系数Kv=-0.620,挠度系数Kw=0.967 ②强度验算 M=Km·ql2=0.121×7.71×0.32=0.08KN•m W=bh2/6=300×182/6=16200mm3 σ=M/W=0.08×106/16200=4.9N/mm2 符合要求。 ③刚度验算 E=9000N/mm2 I=bh3/12=145.8×103mm4 ω=ql4/100EI=7.71×3004/100×9000×145800=0.48<[δ]=l/400=0.75mm 符合要求。 ④剪力验算 V=Kvql=0.62×7.71×300=1434.06N τ=3V/2bh=3×1434.06/2×300×18=0.4 符合要求。 (2)侧模验算 1荷载计算 假设T=30℃,β1=1.2,β2=0.85,V=3m/h则: 侧压力: F1=0.22γct0β1β2·v1/2 =0.22×24×200/(30+15))×0.85×1.2×1.73 =41.41kN/m² F2=γcH=24×(700-180)×103=12.48kN/m² 取两者较小者F2=12.48kN/m² 振捣混凝土产生的荷载取2.5kN/m² F=12.48×1.2+2.5×1.4=18.48kN/m² 设梁立档间距为300mm q=18.48×0.3=5.54KN/m 可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得中间跨中弯矩系数Km=-0.121,剪力系数Kv=-0.620,挠度系数Kw=0.967 ②强度验算 M=Km·ql2=0.121×5.54×0.32=0.06KN•m W=bh2/6=700×182/6=37800mm3 σ=M/W=0.06×106/37800=1.6N/mm2 符合要求。 ③刚度验算 E=9000N/mm2 I=bh3/12=340.2×103mm4 ω=ql4/100EI=5.54×3004/100×9000×340200=0.14<[δ]=l/400=0.75mm 符合要求。 ④剪力验算 V=Kvql=0.62×5.54×300=1030.44N τ=3V/2bh=3×1030.44/2×700×18=0.13 符合要求。 (3)背楞验算 ①荷载计算: 模板自重0.23×0.3=0.07KN/m 钢筋自重1.1×0.7×0.3=0.23KN/m 混凝土自重25×0.7×0.3=5.25KN/m 木楞自重0.026KN/m 施工活载2.5×0.3=0.75KN/m2 恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4 q1=(0.07+0.23+5.25+0.026)×1.2=5.58KN/m q2=0.75×1.4=1.05KN/m q=q1+q2=6.63KN/m ②强度验算 M=ql2/8=6.63×0.52/8=0.21KN•m W=bh2/6=50×1002/6=83000mm3 σ=M/W=0.21×106/83000=2.53N/mm2 符合要求。 ③刚度验算 E=9000N/mm2 I=bh3/12=4170×103mm4 ω=ql4/100EI=6.63×5004/100×9000×4170000=0.11<[δ]=l/400=1.25mm 符合要求。 B.梁截面大于300×700的模板支撑体系验算 按600×1600梁截面进行验算 (1)梁底模验算 ①荷载计算: 模板自重0.23×0.6=0.14KN/m 钢筋自重1.1×0.6×1.6=1.06KN/m 混凝土自重25×0.6×1.6=24KN/m 施工活载2.5×0.6=1.5KN/m 恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4 q=(24+1.06+0.14)×1.2+1.5×1.4=32.34KN/m 底模下面楞木间距为200mm,是一个等跨多跨连续梁,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得中间跨中弯矩系数Km=-0.121,剪力系数Kv=-0.620,挠度系数Kw=0.967 ②强度验算 M=Km·ql2=0.121×32.34×0.22=0.08KN•m W=bh2/6=600×182/6=32400mm3 σ=M/W=0.16×106/32400=4.94N/mm2 符合要求。 ③刚度验算 E=9000N/mm2 I=bh3/12=292×103mm4 ω=ql4/100EI=32.34×2004/100×9000×292000=0.2<[δ]=l/400=0.5mm 符合要求。 ④剪力验算 V=Kvql=0.62×32.34×200=4010.16N τ=3V/2bh=3×4010.16/2×600×18=0.56 符合要求。 (2)侧模验算 ①荷载计算 假设T=30℃,β1=1.2,β2=0.85,V=3m/h则: 侧压力: F1=0.22γct0β1β2·v1/2 =0.22×24×200/(30+15))×0.85×1.2×1.73 =41.41kN/m² F2=γcH=24×(1600-180)×103=34.08kN/m² 取两者较小者F2=34.08kN/m² 振捣混凝土产生的荷载取2.5kN/m² F=34.08×1.2+2.5×1.4=44.4kN/m² 设梁立档间距为300mm q=44.4×0.3=13.32KN/m 可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得中间跨中弯矩系数Km=-0.121,剪力系数Kv=-0.620,挠度系数Kw=0.967 ②强度验算 M=Km·ql2=0.121×13.32×2002=6.4×104N•mm W=bh2/6=1600×182/6=86400mm3 σ=M/W=6.4×104/86400=0.74N/mm2 符合要求。 ③刚度验算 E=9000N/mm2 I=bh3/12=777.6×103mm4 ω=ql4/100EI=13.32×2004/100×9000×777600=0.03<[δ]=l/400=0.5mm 符合要求。 ④剪力验算 V=Kvql=0.62×13.32×200=1651.68N τ=3V/2bh=3×1651.68/2×1600×18=0.08 符合要求。 ⑤对拉螺栓 选用φ12,间距垂直向500,水平向300, 一个螺栓承受拉力N=0.3×0.5×44.4=6.66KN 一个螺栓允许拉力[N]=(0.785×122)×0.7×170=13.45KN>6.66KN 符合要求。 (4)背楞验算 ①荷载计算: 模板自重0.23×0.2=0.05KN/m 钢筋自重1.1×0.2×1.6=0.35KN/m 混凝土自重25×0.2×1.6=8KN/m 木楞自重0.052KN/m 施工活载2.5×0.2=0.5KN/m2 恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4 q1=(0.05+0.35+8+0.052)×1.2=10.14KN/m q2=0.5×1.4=0.7KN/m q=q1+q2=10.84KN/m ②强度验算 M=ql2/8=10.84×0.82/8=0.87KN•m W=bh2/6=100×1002/6=170000mm3 σ=M/W=0.87×106/170000=6.21N/mm2 符合要求。 ③刚度验算 E=9000N/mm2 I=bh3/12=8.3×106mm4 ω=ql4/100EI=10.84×8004/100×9000×8300000=0.67<[δ]=l/400=2mm 符合要求。 3.门架稳定性验算 取7.5米层高600×1600截面梁下门架支撑计算 门架间距1m,搭设高度为5.9m,材料强度调整系数0.8,门架两侧每一步设水平加固杆一道48×3.5mm自重0.0383KN/m,小楞、梁卡具、托梁等自重按2KN/m考虑。 1)、每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGk1: 每架距内、每步架高度的构配件自重: 门架1榀0.224KN 交叉拉杆2副2×0.04=0.08KN 连接棒2个2×0.06=0.012KN 合计0.316KN(以上数值为固定数) 每米高底模板支撑自重: NGK1=0.316/1.90=0.17KN/m 2)、每米高度附件产生的轴心力设计值 每架距内: 水平加固杆自重3×1×0.0383=0.11KN 扣件自重3×0.0145=0.04KN 每米高度附件产生的轴心力标准值: NGK2=(0.11+0.04)/5.9=0.03KN/m 3)、施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和ENQik (1)每架距内 底模板0.23×0.6×1m=0.14KN 侧模板0.23×1.6×1m=0.37KN 小楞、托梁、卡具等2×1×1.6=3.2KN NQ1k=0.14+0.37+3.2=3.71KN (2)混凝土自重NQ2k=25×1.6×0.6×1=24KN (3)钢筋自重NQ3k=1.1×1.6×0.6×1=1.35KN (4)施工人员及设备自重NQ4k=2.5×1.6×0.5×1=2.4KN ∴ΣNQik=NQ1k+NQ2k+NQ3k+NQ4k+NQ5k=31.17KN 4)、作用于一榀门架轴心力设计值 N=1.2×(NGK1+NGK2)*h+1.4×ΣNQik =45.02KN 5)、一榀门架稳定承载力设计值Nd (1)门架立杆等效截面惯性矩 查《建筑施工脚手架实用手册》(含垂直运输设施)表5-7及表5-5有: A0=489mm2 h0=1900mm h1=1550mm 主立杆惯性矩 =π(484-414)/64 =12.18×104mm4 加强杆惯性矩 =π(
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