300MW汽轮发电机.docx
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300MW汽轮发电机
300MW汽轮发电机
2.4.3漏氢量(率)
定子和转子单独气密试验完毕后(参见发电机的安装说明书),将转子穿入定子中,在包括气体管路系统、密封油管路系统及转子静止或盘车转动情况下,进行发电机的整体气密试验。
此时,轴封装置(油密封)应通油正常工作,且油压高于气压0.085MPa。
仔细检查并消除各管路的漏气处。
使用卤素检测法进行找漏(详见发电机安装说明书),同时要注意密封油压的跟踪情况。
将发现的漏气点全部消除后,可测算发电机的整体漏气量或漏气率。
正常状况下,发电机保证的漏氢量为10m3/d。
2.4.4静止励磁系统的主要性能指标
强励顶值电压倍数达到2倍。
电压响应比即电压上升速度不低于2倍/s。
允许强励时间;20s。
详见“静止励磁系统产品说明”。
3、发电机结构
3.1概述
本型发电机为三相隐极式同步发电机。
发电机主要由定子、转子、端盖及轴承、氢气冷却器、冷却器罩、出线盒油密封装置、座板、刷架、隔音罩等部件组成。
见图3-1。
发电机采用“水氢氢”冷却方式,整体为全封闭气密结构。
主要冷却介质之一的氢气,由装在转子两端的浆式风扇强制循环,并通过设置在定子机座顶部汽、励两端的氢气冷却器进行冷却。
发电机的轴承润滑油由汽轮机油系统供给。
3.2定子
定子由机座及其隔振结构、定子铁芯、定子绕组及其进、出水汇流管、主引线、出线罩、出线瓷套端子与电流互感器等部件组成。
3.2.1机座及隔振结构(见图3-2)
发电机的机座为整体式。
机座由优质锅炉钢套装焊接而成。
整个机座焊成后经过消除应力处理,水压强度试验和严格的气密检验,因此具有足够的强度和刚度以及气密性。
机座的结构设计充分考虑了定子起吊运输和国内铁路运输时外尺寸的限制条件。
机座内腔沿周向均布18根弹性定位筋。
构成机座和铁芯间的支撑结构,以减少在发电机运行时,由定、转子铁芯间的磁拉力在定子铁芯中产生的倍频振动对机座的影响,使由铁芯传到机座和基础上的倍频振动减到最小。
定子机座和铁芯的固有振动频率,避开了倍频振动频率。
机座底部设有排污孔道和用以连接氢、油、水控制系统的法兰接口。
3.2.2定子铁芯
定子铁芯由高导磁、低比损耗的无取向冷轧硅钢板冲制的扇形片叠压而成,每张冲片的两面均经绝缘处理。
铁芯由定位筋固定到机座上,两端通过无磁性压指及压圈坚固成整体,以确保压紧铁芯。
铁芯沿轴向分成64段,每段铁芯间形成约8mm的径向通风沟。
在两端压圈外侧用特制的铜屏蔽板覆盖,以减小端部铁心及结构件的损耗和发热,满足发电机进相运行的要求。
3.2.3定子绕组(见图3-3)
定子线圈由实心股线和空习股线编织而组成,绕组槽内部分采用540°罗贝尔换位,以减小环流附加损耗。
五分之一股线为空习股线。
空芯股线构成冷却线圈的水路,因此线圈本身的温度很低。
定子绕组对地绝缘采用“F”级多胶去母带连续缠绕模压成型。
绕组槽内部分的固定采用在上、下层线棒间放有中温固化适形材料,以使相互保持良好接触,坚固可靠,线棒和槽楔之间垫弹性波纹板并有滑移层以此保证径向压紧的同时允许线棒轴向涨缩,以适应调峰运行工况并满足事故状态下所要求的足够的刚度和强度。
发电机端部绕组外圆周通过固定在绝缘支架上的三道绝缘绑环支撑,在线圈内圆周由土字形压板经无磁性螺栓压紧到绑环上。
绝缘绑环、土字形压板及间隔垫块与绕组间均垫有中温固化的适形材料和氟橡胶缓冲层,以此形成径向和切向的刚性固定。
绕组端部的伸缩靠弹簧板和滑移层来实现。
为消除定子绕组的电晕放电现象,线棒的槽内部分外表面绕低阻半导体玻璃带,端部出槽口之外的一段长度上用阻值渐变的防晕带包扎并与主绝缘压实固化在一起。
绕组端部的设计和制造采用了一系列严格的控制措施使其自振频率避开工频和倍频。
并振幅远低于限值。
定子引线固定在端部支架上,引线由空心铜管冷弯成形,并包有绝缘,冷却方式为水冷。
通过柔软联接片与出线盒中的主引线联接。
3.2.4定子绕组总进、出水管
定子绕组总进、出水汇流管分别装在机座的励端和汽端,在出线罩内还装有单独的出水小汇流管。
由进水汇流管经绝缘引水管构成向定子绕组、主引线、出线瓷套端子及中性点母线板供水通路,由出水汇流管汇集排出。
这些水路元件构成了电机内部水系统。
总进、出水管的进、出口位置设在机座的顶部侧面,保证绕组在事故状态时不失水。
进、出水汇流管通过设在机座顶部的联通管连通,出线盒汇流管回水接在汽端汇流管上,使排汽通畅并防止虹吸现象。
总进、出水管及出线盒内汇流管对地绝缘,且设有接线柱,可测量其绝缘电阻。
3.2.5主引线
定子绕组经主引线及高压瓷套端子引出至出线盒外部。
相组连接线、主引线、中性点引线及瓷套端子均直接通水冷却。
定子出线盒采用非磁性钢板焊接而成,装配在定子机座励端底部,与机座形成统一的密封整体。
本型发电机共有六个出线端子,其中在出线罩底部垂直位置的三个端子为三相主引出线,另外斜70°角的三个端子连到一起形成中性点。
瓷套端子内部采用紫铜波纹管钎焊密封,由非磁性钢弹簧压紧密封垫片,可以满足在瓷套和内部的导电铜棒之间热补偿的要求,从而,当发电机的输出功率或机内部件温度发生变化时,也能保证密封良好。
定子绕组相组连接线、主引线均采用了可靠的固定结构,使之在事故状态巨大电动力的作用下,不产生有害变形或位移。
本型发电机定子出线端采用套管式电流互感器,套在出线瓷套端子外周并用螺栓固定在出线盒上。
固定互感器的螺栓及其结构件均采用非磁性材料。
发电机主引出线与部分密封闭母线连接。
中性点通过母线板短路,然后用中性点外罩封闭并经接地变压器同消弧线圈接地。
3.2.6温度监测
发电机设有完善的温度监测系统,绝大部分测温元件装在发电机内部以测量各部位的温度。
其中,氢气温度的测量元件设置在气体风道中以测量进入氢气冷却器的热风温度和从氢气冷却器出来的冷风温度。
在定子绕组汽端及出线盒出水汇流管的水接头上埋置铂热电阻元件,监测定子绕组的出水温度。
在定子每槽的上、下层线棒之间埋置二只铂热电阻元件(共108只,54只工作,54只备用),监测定子线圈的温度。
定子铁芯中埋置铂电阻测温元件,监测铁芯齿部、轭部的温度。
在端盖、机座中央、进出水和供油管路上均装有双金属温度计,以监测氢气温度和油、水温度。
发电机两端轴承的轴瓦各埋置两只测温元件,以监测轴承金属温度,并能发出报警信号。
测温元件的具体布置、规格、相应测点编号,参见发电机测温总布置图。
转子绕组的温度则用电阻法进行监测,按下列公式计算
式中T2——热态下的转子绕组温度,℃
T1——冷态下的转子绕组温度,℃
R2——热态下温度为T2时,转子绕组的直流电阻值,Ω
R1——冷态下温度为T1时,转子绕组的直流电阻值,Ω
注:
测量转子绕组的电阻值应使用0.2级的电压表和电流表
3.2.7静止密封
本型发电机是以定子机座为主体的氢气容器,有以下几个部位为主要静止密封面:
端盖上、下瓣之间及端盖与定子机座端面的密封,出线盒与定子机座的密封,冷却器外罩与定子机座的密封,油密封座与端盖之间的密封。
这些密封面均采用液体密封胶,密封方法按附录A进行。
3.3转子
3.3.1转轴
发电机转轴是高强度高导磁率合金钢整体锻件。
经过严格的超声波探伤和理化检验,具有优异的导磁及机械性能。
本体开有轴向槽用于安放励磁绕组。
在本体磁极表面沿轴向均匀地开有横向槽,以平衡本体两个方面的刚度。
3.3.2转子绕组
转子绕组每匝线圈由两股铜排组成,槽内部分加工出两排风孔构成斜流式隙取气冷却风道(见图3-4)。
端部铜排铣成凹形,两个凹形铜排彼此对合形成一根空心导体,并与槽部的斜向风道相通。
绕组的匝间绝缘用热固体胶粘接到铜排上,匝间绝缘上有着与铜排对应的双排通风孔。
转子绕组槽部用开有风斗的铝合金槽楔固定。
为了减小风摩损耗并防止风斗意外损伤,槽楔上的风斗凹入本体表面,结构上在进风区为迎风,出风区为背风,转子旋转时形成动压头使冷却气体在斜流孔道内流动。
槽部楔下垫条及槽衬内表面与铜排的接触面低摩擦处理,当铜排和绝缘出现热膨胀差时允许转子导体滑动,以适应调峰运行工况。
本型发电机转子设有阻尼系统,由绕组槽部阻尼结构、大齿上通长阻尼条和端部铜合金槽楔构成,以提高发电机承受不平衡负载的能力。
3.3.3护环
转子绕组端部由高强度无磁性钢护环包住以承受离心力作用。
护环材料为OMn18Cr18N合金钢锻件,其一端过盈热套在转子本体端部,另一端与中心环热套配合。
随着转速的增加,护环的配合公盈会减小,当达到规定的超速值时,转子本体与护环之间仍有足够的公盈,不会分离。
为了护止护环相对于转子本体沿轴向移动,在护环与转子本体配合处装有开口环键。
环键开口处装有搭子,用以在拆、装护环时收拢或张开环键。
本型发电机采用悬挂式中心环,中心环的功能是限制转子绕组轴向位移和变形。
护环绝缘与线圈接触面亦施行低摩擦处理。
3.3.4转子通风系统(见图3-4)
转子绕组槽部采用气隙取气斜流通风系统。
冷风自定子铁芯径向风道进入气隙,通过转子表面进、出风斗的旋转压头效应,进入转子绕组的内风道,气体在风道内被加热后从两侧相邻出风区排入气隙。
端部采用两路通风系统:
一路由绕组端部直线部分侧面进风,由本体第一风区(或第九风区)出风;另一路由绕组端部弧部外侧进风,经过端部铜排的风沟至弧部中心里侧出风,再由大齿端头月牙槽排入气隙。
这种结构风路短,减小转子绕组温升不均匀。
3.3.5集电环
集电环材料为高硬度锻钢,外圆周表面开有螺旋沟,并有沿集电环圆周均布斜30°的通风孔,以改善与电刷的接触并强化冷却。
集电环通过绝缘套筒热套于轴上。
两环间装有离心式风扇,此风扇直接热套于轴上,加强集电环部位的通风冷却。
集电环在电气上通过导电螺钉与组装在转子中心孔内的导电杆和转子绕组相接。
3.4端盖、轴承及其绝缘
本型发电机端盖采用优质钢板焊接而成,具有足够的机械强度和刚度以保证在氢气压力下足够小的挠曲变形,端盖要经过0.8MPa水压试验和相应的气密试验。
上瓣端盖设有观察孔,下瓣端盖设有宽敞的回油腔,确保氢侧密封回油通畅,防止向机内漏油。
发电机采用端盖式轴承,椭圆轴瓦。
轴瓦与瓦套间为球面自调心结构。
为了防止轴电流流经轴颈,除了转轴在汽端接地,发电机支撑轴瓦球面的瓦套及轴承销钉均与端盖绝缘,并且,励端轴承采用了双重绝缘,便于在运行中监测绝缘状况。
同样,为防止轴电流,在发电机两端的下述部位加绝缘:
密封座与端盖之间,油密封及轴承进出油管和外部管道之间,轴承油挡与端盖之间。
绝缘结构的细节,参看发电机密封座和端盖的装配图。
轴承上有高压油顶轴的油穴和附设管路。
根据需要可以使用高压顶轴系统。
上瓣端盖上设有供安装轴颈振动传感器的孔,下瓣端盖的下部设有轴承和油密封系统连接法兰以及横向定位键槽。
3.5氢气冷却器及其外罩
氢气冷却器通过水和氢气的热交换带走发电机的大部分损耗。
主要由高效冷却管和两端的水箱组成。
冷却器横置于发电机两端顶部的外罩内。
汽、励端各一组,每组冷却器由两个冷却器组成,水路为各自独立的并联系统。
发电机定子运输时,冷却器外罩从机座上拆除单独运输,以减轻运输重量和尺寸。
当停运一个冷却器时,尚可维持发电机80%的额定负荷运行。
3.6油密封装置和挡油环(见图3-5)
本型发电机采用双流环式油密封,油密封装置置于发电机两端端盖内侧,其作用是通过轴颈与密封瓦之间的压力油膜阻止氢气外逸。
双流即密封瓦的氢侧与空侧各自是独立的油路,平衡阀使两路油压维持均衡,严格控制了两路油的互相串流,从而大大减小了空气对机内氢气的污染,而不需要专门的真空净油装置,简化了维护工作,在环上装有圆键,定位于密封座内。
从密封瓦流出的氢侧回油汇集在密封座下与下瓣端盖组成的回油腔进行氢油分离,分离氢气后油流回氢侧回油箱,在独立的氢侧油路中循环。
而顺轴流出的空侧回油则与轴承的回油一起流入主油箱。
油中带有的少量氢气在氢油分离箱中分离,再由抽烟机排出室外,从而使回到主油箱的轴承油中不含氢气,保证了主油箱运行安全。
氢侧和空侧油流同时也分别润滑了密封瓦和轴颈,在任何运行状态下油压高于氢压0.085MPa±0.01MPa,此压差靠油系统的压差调节阀自动维持。
密封座的机内一侧装有浮动式迷宫组合挡油环,运用气封作用,防止风扇将密封油抽入机内。
轴承外挡冲盖上亦装有类似组合挡油环。
3.7风扇及其座环
转子风扇为单级旋浆式,安装于转子汽、励两端。
风叶由合金铝模锻而成,用螺母和定位销按照一个合适的倾角坚固在风扇座环上。
为提高风扇效率及压头,在风扇入口外侧设有一组静叶片和流线型的导风罩。
经由玻璃钢内端盖固定到机座上。
3.8刷架
刷架是用来承载刷盒并保持其在合适位置的重要部件,主要由并排布置的周向的导电环和夹在中间沿圆周分布的若干个刷盒支撑板组成,每个导电环由两瓣拼成,其材料为纯铜板,承担着导电及机械支撑作用,整个导电环经绝缘板固定到基础上。
刷盒自成一体,可在运行中即插即拔,每个刷盒并排安装4个电刷,由恒压弹簧保持适当的压力。
这种结构减小了集电环表面的不均匀磨损,装配简单,维护方便。
刷架与集电环有独立的通风系统,冷空气由两个集电环的外侧进入,中间排出,由装在转轴上的离心式风扇驱动。
进风和出风应由基础管道分别引至不同的区域(管道设计由电力设计院承担),防止混风。
3.9隔音罩
在刷架集电环部位加装宽大的隔音罩,兼有密闭通风和隔音功能,隔音罩有两扇门和采光玻璃窗以便维护,内壁喷涂吸声材料,可保证机组噪声在标准限制的90dB以下。
3.10座板与纵、横定位键(见图3-6)
座板是发电机底脚板与基础灌浆平面之间调整水平高度和基础单位压力的部件,调整水平高度靠座板与基础之间的调节顶丝来实现。
调节顶丝通常位于基础螺栓的两侧,水平高度调好后,再进行二次灌浆。
刷架底座下的座板靠垫铁来调节。
本型发电机为了在运行状态机组各部分温度发生变化的情况下,以及在巨大的径向力和切向力作用下,保证机组纵向和横向中心有良好的定位,在定子两侧中心线位置的座板上设置有纵向定位键,在两端端盖中心线上回油箱底板上有横向键槽,纵向键和横向键均由埋入基础内的锚固板和定位键构成,安装时根据实际位置配准。
3.11通风冷却系统(见图3-7)
发电机采用定子绕组水内冷、转子绕组氢内冷、定子铁芯及其结构件氢气表面冷却,通常称为“水氢氢”冷却方式。
氢气由装在转轴汽、励两端护环外侧的单级浆式风扇驱动,在定子机座内密封循环,热氢气经过装在发电机机座两端顶部的氢气冷却器冷却,进行再循环。
定子铁芯沿轴向分为九大风区,其中四大进风区、五个出风区、冷热风区依次交替。
转子与定子对应,其风路系统参见图3-7。
横向对称设置在机座顶部两端的冷却器及其外罩热风侧入口跨接在机座的第一风区及第九风区。
冷风侧的出口设在机座端部的上方。
由机座隔板、内端盖和导风罩隔成风扇前后的高、低压风区。
定子端部铜屏蔽和压圈之间,端部铁心和压指位置也有径向风道、冷风直接吹拂这些表面进行有效的冷却。
3.12发电机的监测装置
为了提高发电机的运行可靠性,除了配备有转子振动,各部温度氢气湿度,漏水、漏氢、漏油等监测装置,根据用户需要,还可加装发电机绝缘过热监测器和无线电频率监测器和扭振监视器,从而可以对运行中的发电机定子绕组绝缘和内部的异常放电进行在线监测。
6、机组运行
6.1起动前的检查项目和要求
机组的主、辅设备以及其他有关设备的所有安装工作结束后,由机组的使用单位以及安装、调试单位根据专门的试运大纲进行整套机组设备的启动、试运工作。
在发电机组的启动试运过程中,试运人员除应遵守有关技术文件规定以外,还应执行制造厂代表等有关人员的正确意见及合理建议。
机组启动之前必须具备下列基本条件:
6.1.1结束与机组直接有关的土建工程,具备所需的全部照明和局部重点照明。
6.1.2结束发电机组的主、辅设备及其一次、二次线路系统(包括仪表电气设备)的安装工作。
6.1.3发电机交接试验项目中所有启动前的电气测量及试验应完毕。
6.1.4所有安装记录、启动前的测量、试验记录以及主要设备的合格证书应齐全成册。
6.1.5内冷水控制系统、氢气控制系统、密封油控制系统以及监测装置、信号装置、保护装置应调试完毕并投入工作。
6.1.6安全措施及消防措施必须完备并得以实施。
6.1.7轴承和油密封装置通油清洗工作(油循环)完毕。
这一冲洗应持续2-3个月并确认进、出油能保持正常状态。
同时检查轴瓦、密封瓦内无杂物所造成的磨损和滑伤现象。
6.1.8发电机充氢压额定压力,充氢方法必须采用中间介质置换法。
所用氢气、二氧化碳或氮气必须符合7.6.2.4款的要求。
充氢的操作步骤参见氢控系统产品说明书。
6.1.9调整密封油压,使其达到规定范围。
其调整方法参见密封油系统产品说明书。
6.1.10氢气冷却器通水,控制冷氢温度在容许范围内。
6.2机组的启动
6.2.1发电机转子电动盘车冲转升速,定速过程中必须监测轴的振动情况,并注意机组内部有无碰撞声、摩擦声或其他异常声音。
如发现异常情况,应立即停机。
直到找出并消除异常现象的根源为止。
6.2.2发电机转子转速的增长速率由汽轮机的启动条件决定。
但必须注意不要在临界转速附近停留。
6.2.3转子转速达到额定值后,除测量轴承振动情况外,还必须进行下列检查项目:
6.2.3.1轴承与油密封装置的回油温度与轴瓦温度。
6.2.3.2电刷装置的运行情况。
6.2.3.3发电机与变压器及电网的相序是否一致(发电机的相序由外形图给出)。
6.2.3.4定子绕组的内冷水及氢气冷却器、油水冷却器、水水冷却器中的二次水的循环情况。
上述检查如发现异常应立即停机排除故障。
如果在启动过程中未发生异常情况可不停机,直接进行下一步试验及试运工作。
待试运完成之后再进行轴瓦,密封瓦内部的检查与清理工作。
6.3机组的调试
发电机组的启动达到正常要求以后,则可进行有关的调试工作。
所有调试工作必须在冷却介质处于额定参数(压力、纯度、流量、温度等)下进行。
6.3.1电气测试此项工作在额定转速下进行。
6.3.1.1测量转子绕组的绝缘电阻值。
6.3.1.2在转子绕组励磁状态下,通过测量轴端对地电压,检查轴承及油密封装置的绝缘情况。
6.3.1.3测定空载特性和短路特性。
6.3.1.4其他测试项目。
6.3.2保护装置的调试在进行上述电气测试过程中,所有各项保护装置都要进行调试并投入运行,对于保护装置调试所需要的,但本说明书未规定的特殊运行方式,应与制造厂代表共同商定。
6.4并网
在发电机并网之前应完成下列工作:
6.4.1所有启动前的准备工作和启动工作。
6.4.2有关的交接试验和电气试验。
6.4.3所有保护装置调试完毕并投入运行。
6.4.4定子绕组必须通水,水质必须经化验确认合格。
6.4.5发电机两端汇流管顶部排气管连通,并应排净气泡。
氢气冷却器水路也应放掉顶部气泡。
6.4.6将定子机座接地。
发电机必须使用准同步装置并入电网。
必须注意,发电机定子绕组在不通水、流量不足或水质不合格情况下,不得励磁升压及并网。
6.5机组的综合试运行
发电机并网及带上负荷后,发电机主、辅设备应进行168h的综合试运行。
在综合试运行期间,应按照监视要求进行监测和维护。
并将监测结果记入启动试运行工作记录中。
在事故情况下,如果转子绕组和定子绕组过载未超过有关规定的数据值,且发电机的电压未超过额定值的110%,则应不干涉自动励磁调节装置和强行励磁装置的工作。
6.6整套机组设备试运行的结束
如果机组连续运行168h,未发现较大问题,而且平均有功负荷不低于80%额定值。
那么当168h连续运行之后,应当对发电机进行检查。
此时,应拆开端盖,轴承油密封装置(不论启动试运行期间是否发现问题),检查轴颈、轴瓦、密封瓦、内、外挡油盖等。
如果转子轴颈有划伤,应用纱布打磨法处理;如果轴瓦、密封瓦轴承合金有划伤,应用刮研的方法消除缺陷;如果油挡间隙增大应设法消除。
如果在机组试运行过程中,发现轴振动超过允许值,则应仔细分析轴系对准情况,转子的动平衡情况及轴承部件有无松动情况等。
此外,应消除发电机及其管路、法兰、阀门等部件的密封不严密问题。
6.7机组交付运行
整套机组启动试运行工作结束后,在消除了检查中所发现的缺陷后,即可将机组交付使用单位投入运行。
正式交付运行时,应办好证明文件,并附上所有中间证明文件,安装、启动、试运行工作记录及有关技术方面的纪要等。
6.8允许的运行方式和规定
6.8.1概述
发电机在满足规定的有关技术数据及技术要求,同时又得到正确维护的条件下,能够连续长期运行及进行空载、短路试验。
6.8.2注意事项
发电机不允许以空气冷却带负荷运行。
如果需要短时空冷空转运行或进行其他有关不通电的试验时,必须遵守以下条件:
油密封装置及密封油控制系统应投入工作。
机内空气压力保持在0.01MPa(表压),压缩空气充入机内前应经过干燥和过滤,其空气的绝对湿度不超过10g/m3(20℃,0.1MPa时)。
每次空冷空转运行持续时间不超过4h。
事先与制造厂(代表)协商。
6.8.3最大长期运行负荷
在额定功率因数和额定氢气压力(表压)时,发电机最大连续输出有功功率为330MW。
6.8.4不平衡负荷
当发电机运行负荷不平衡时,如果持续负序电流不超过额定电流的10%,且每相电流不大于其额定电流,允许发电机在此状态下长期运行。
6.8.5不平衡短路
在极短时间内,发电机能够承受事故不平衡负荷。
为了防止负序电流产生的损耗引起转子磁极表面和护环局部过热和烧损,必须严格控制事故不平衡负荷及其时间。
负序电流的标么值的平方与事故时间的乘积不大于10,即122t<10s(12为负序电流标么值,t为事故时间,单位为s,事故时负序电流的允许值和相应的时间见表6-1。
表6-1
T(s)
2.5
4
5
10
I2(%)
200
158
141.1
100
6.8.6调峰运行
当电网需要时,发电机允许调峰运行。
每年启、停机允许330次,即在整个发电机使用寿命期限内,启、停次数不超过10000次。
发电机负荷增减率,每分钟为额定负荷的(3~5)%。
6.8.7进相运行
发电机进相运行的容许范围主要受发电机静态稳定和定子铁芯端部结构件发热两个因素的限制。
这在设计参数和结构上都已充分给予考虑过。
发电机能在超前功率因数为0.95的情况下持续运行。
6.8.8频率与电压的变化范围
发电机在额定功率因数下,电压偏离额定值±5%范围,频率偏离额定值±2%,可以连续以额定功率运行。
同时,如果频率偏离额定值-5%至+3%范围内,发电机输出的功率、温升值、运行时间和发生的次数列于表6-2中。
发电机允许的短时空载过励磁参见附录N;发电机的空载过励磁曲线,该曲线可作为过励磁保护的整定依据。
6.8.9氢压调节发电机正常运行时,机内氢压一般应高于内冷水水压。
但发电机允许在0.2~0.3MPa。
降低氢压下的允许负荷参见附录1;“发电机出力曲线”。
6.8.10冷却器进水温度偏高,氢气压力变化时的氢温和负载调节
为了防止结露和可能的振动增加,发电机冷氢温度应尽量维持额定值45±1℃,但允许在不低于30℃冷氢温度下运行,冷却器的进水温度和冷氢温度超过额定值的运行方式参见附录T:
“发电机冷却器的进水温度,氢气压力变化时允许的负载能力曲线”当冷氢温度超过48℃时不允许发电机运行。
6.8.10氢气冷却器发生故障时的运行
发电机正常运行时共有两组(每组两个,共四个)氢气冷却器,以维持机内冷氢温度恒定。
当停用一个氢气冷却器时,发电机的负荷应降至额定负荷的80%或以下运行。
6.8.11在不同功率因数下的运行
当功率因素在0.85(滞后)-0.95(超前)之间变化时,发电机可以额定功率连续运行,在更低的滞后功率因素下,转子励磁电流不允许大于额定值;在更低的超前功率因素下,发电机受静态稳定和定子端部发热的限制,因此,
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