MTBE裂解制异丁烯工艺解读.docx

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MTBE裂解制异丁烯工艺解读

MTBE合成反响方程式如

MTBE合成与裂解联合工艺流程与论证

设计目的

本项目的主要目的是为一个对碳4综合利用的化工厂设计一座异丁烯纯化的分厂。

本厂主要采纳MTBE合成与裂解工艺对异丁烯进行纯化。

因为在合成与裂解中甲醇作为反响的参加者，所以在反响后要考虑甲醇的回收与除杂。

甲基叔丁基醚（MTBE）裂解制异丁烯是20世纪70年月末期研究开发成功的一种生产异丁烯的重要方法。

和其余方法对比，该技术拥有对设备无腐化，对环境无污染，工艺流程合理，操作条件和缓，能耗低，产品纯度高，装置规模灵巧

性大，能够根椐市场需求生产MTBE或异丁烯等特色，自开发成功到现在向来是国内外生产异丁烯最主要的方法之一。

工艺概括

工艺发展

MTBE装置生产两种产品，一种是MTBE，另一种是粗丁烯。

MTBE合成反响的直接结果是获取MTBE，间接结果是将正丁烯和异丁烯分别开来，因为正丁烯和异丁烯的相对挥发度靠近1，所以用惯例的精馏方法难于分别，所以采纳合成MTBE的化学方法进行分别，是当前广泛采纳的分别方法。

第一套MTBE装置于1973年在乎大利建成，我国自行开发的第一套装置于1983年在齐鲁橡胶厂建成，大庆MTBE装置采纳的是齐鲁研究院开发的固定床二段深度转变工艺，装置主要由三台反响器和六台塔构成，由反响、MTBE分别、甲醇回收和粗丁烯提浓等几部分构成。

工艺重点

醇烯比

MTBE装置工艺过程包括反响、精馏和萃取，采纳的都是惯例设备，没有大机组也没有连锁，操作条件比较和缓，没有高温高压部位，整个控制比较简单，

相对而言，装置的控制重点点在反响部分，特别是一段反响器，反响器的调整重点和难点是温度的调整，其次是萃取部分的调整。

反响投料醇烯比是重要的参数，它直接影响到MTBE产质量量和能源耗费。

醇烯比过大MTBE中甲醇含量高升，能源耗费增添。

投料醇烯比一般控制在之间，此刻我们实质操作采纳的是大醇烯比操作，一般都控制在1以上。

可是一个重要的判断依照是反响器的操作状况，一般来讲，当醇烯比过小时产品中聚合物和叔丁醇含量增添，反响釜温度高升，醇烯比过大时反响器中部温度第一高升，既而顶部温度高升，为了控制顶部温度降低蒸汽时顶部温度微降，中部温度基本不降而另民办温度快速降低。

醇烯比的计算基础是质量守恒定律和化学方程式，

下：

方程式表示，甲醇、异丁烯和MTBE的当量比是1：

1：

1，即质量比是4：

7：

11。

关于必定投料量和必定构成的混淆碳4投料来说，所需甲醇量是

第一反响器

第一反响器的反响温度调整比较困难，经过工况的调整能够使反响段集中在很短的一段时间内也能够使其在一段催化剂床层中进行，所以反响温度的控制从两个方面下手，即调整取热强度和取热面积。

对反响温度影响比较大的参数有进料温度、反响压力、脱盐水流量、脱盐水温度。

进料温度的调整

进料温度产生双方面的影响，一是影响进入反响器的热量，二是影响开端反响速度。

进料温度高升会使得进入反响器的热量增添，提升反响器取热负荷，进料温度降低降低反响器取热负荷。

在催化剂投用早期上层催化剂活性较高，为了降低反响强度进料温度控制的要低一些，催化剂使用的中后期上层催化剂活性降低，为了提升顶层催化剂的反响量要适合提升进料温度，保持顶部温度。

反响压力的调整

反响压力对反响温度影响较大，反响压力越低越有益于反响热的移出，压力过低时物料内汽相含量过大，物流不稳固，影响T101的操作。

反响压力过低会致使催化剂磨损比较严重。

反响压力设定的过高影响热门取热，一般来讲反响压力顶在为宜，催化剂投用早期反响压力控制的低一些利于取热。

催化剂使用后期反响压力控制的高一些，促进顶部温度保持在一个较高的水平。

脱盐水温度的调整

反响温度对脱盐水温度特别敏感，水温的细小变化都会影响到反响温度，水温过低会造成循环水资源浪费，同时工艺上也难于实现。

过低的水温极易使床层顶部温度快速降低，使顶部反响量降低，在中部已形成高温区。

水温控制的过高床层温度会高升，副反响量增添，催化剂寿命缩短。

往常状况下水温控制在

55℃为宜。

脱盐水量的调整

反响温度对脱盐水量不敏感，可是脱盐水量的调整有长效性，当水温一准时经过调整水量和水量分派能够使床层某部的温度高升或降低，在催化剂投用早期以顶部进水为主，协助以中部少许进水。

中后期主进水口逐渐下移。

因为进料口前一层折流板通道位于进水口侧向，所以水量调整是有益于该侧床层温度降低。

动工早期的调整

检修动工早期反响器的调整是一个重点，这时反响器内充满大批甲醇并且整个床层温度较低。

在操作上于正常期间有所不一样，第一投料醇烯比采纳低醇烯比控制，进料温度提升（55～60℃），反响压力脱盐水温度控制的略高一点

），脱盐水温度高升（55℃），脱盐水量降低。

因为甲醇与催化剂间形成氢键，甲醇的脱附比较困难，因为甲醇对催化活性中心的笼壁，反响进行的比较困难，以上所作的全部调整都是为了提升反响温度的，反响温度的提升加快了甲醇的脱附，同时也提升了催化剂催化活性，使得投料早期能够获取满意的转变率。

第二反响器

反响压力的选择与反响温度的关系不很显然，可是降低操作压力仍旧有益于

反响热的拿出，所以压力一般不控制的太高，压力也不可以控制过低，压力控制的过低反响器内气相含量增添，简单致使反响器2进料量的不稳固，从而影响到反响器2的操作稳固，惹起界面的激烈变化，并可能致使萃取液中夹带碳四。

二段反响器一般状况下不会发生温度超高现象，这是因为此中异丁烯含量决定的，可是在上道工序来料温度偏高时保护床内会发生反响出现超温，从而使得反响器上层温度偏高，二段反响器温度偏高时的调整手段有三个，一是使进料所有经过侧线，降低保护床进料温度。

二是提升二反补甲醇量，控制保护床内反响的发生。

三是到现场调整盘管水量，可是它仅对中下部温度的调整有效。

二段反响器的一个调理重点就是要保证必定数目的新鲜甲醇进料，再二段

反响器内及易发生异构化反响，即正丁烯转变为顺反丁烯，醇烯比越小、反响温度越高这类异构化反响进行的越激烈，当发生异构化反响时能够经过增补大批新

鲜甲醇的方法来停止异构化反响，可是在这个过程中要保证反响温度，不然MTBE合成反响也会遇到影响，使异丁烯转变率不够而影响到粗丁烯产质量量。

工艺路线剖析

异丁烯生成MTBE

Aspen模拟第一段反响及其物料构成

混淆碳4与甲醇经混淆器一同进入第一反响器中发生反响，物流14为来自

第二分别塔中的甲醇与MTBE，第二分别塔分别的甲醇与MTBE在第一反响器中混淆，后经第一分别塔流至裂解器中发生裂解反响。

Aspen模拟第二反响及其物料物料构成

在异丁烯合成MTBE时采纳二段反响来提升反响效率，经第一分别塔分别后，

未反响的异丁烯与甲醇持续前去第二反响器，从而获取更纯的MTBE，从而获取纯度更高的异丁烯，提升资源的利用率。

同时使用热互换器，互换分别器与反响器所产生的热，实现能源的节俭。

MTBE的合成反响与均衡

MTBE在强酸性大孔阳离子互换树脂的催化作用下由甲醇与混淆碳

4组分中

的异丁烯反响生成：

（1）

这一反响是可逆放热反响，反响温度愈低，均衡常数愈高，转变率也愈高。

下表3-1为各温度下的均衡常数，而图3-2,3-3是按热力学计算的各反响条件下的转变率。

表3-1不一样温度下MTBE合成的均衡常数

反响温

25

40

50

60

70

80

90

度（℃）

均衡常739

326

200

126

83

55

38

数（K）

图3-2温度、醇烯比与转变率的关系

图3-3异丁烯浓度、温度与转变率的关系（醇烯比为

）

由表3-1

能够看出,MTBE合成反响的均衡常数很高,所以均衡转变率也高。

由图

3-2,3-3

可见,在大多半反响条件下异丁烯转变率都可达到

90一95%以上。

采纳

较高的醇烯比与较低的反响温度,转变率可达到98—99%以上。

反响在液相进行,反响压力只需使反响保持液相即可。

一般为一。

反响动力学

MTBE合成在低温下进行,反响速度很快。

在反响温度50一80℃、空速5

10时,转变率可达60一90%以上。

用强酸性大孔阳离子互换树脂催化剂进行了MTBE合成反响动力学的研究,其反响速度可用式

（2）或式（3）表示:

此中：

——反响速率，mol/（g催化剂·h）

——MTBE浓度，mol/L

——催化剂重量，g

——异丁烯转变率

——进猜中异丁烯摩尔流量（mol/h）

——正反响速度常数，L/（g催化剂·h）

——逆反响速度常数，L/（g催化剂·h）

——正反响频次因子，L/（g催化剂·h）

A2——逆反响频次因子，L/（g催化剂·h）

E1——正反响活化能，J/mol

E2——逆反响活化能，J/mol

——气体常数，（mol·K）

T——绝对温度，K

异丁烯的转变率可用式（4）计算：

（4）

此中：

——异丁烯初始浓度，mol/L

V——进料体积流量，V=/,L/h

k1，k2经过实验求得。

用计算机计算出的不一样温度与不一样W/V对转变率的关系图

4所示。

能够看出,反响早期转变率上涨很快,而后渐渐趋于均衡。

反响温度愈高,反响也愈快,但当反响趋于均衡时,低温条件下的转变率高于高温下的转变率。

这是放热反响的特色,反响温度愈高达到均衡所需的时间愈短。

但高温对催化剂的

稳固性不利,所以反响温度以50一80℃为宜。

若为了深度转变,也可依据设计要求采纳低平和低空速。

图3-4不一样温度、不一样W/V的异丁烯转变率

催化剂的选择性与副反响

MTBE合成反响选择性很高,用强酸性大孔阳离子互换树脂催化剂时,异丁烯转变为MTBE的选择性一般可达到9%以上,副反响极少。

主要副反响为:

异丁烯与水反响生成叔丁醇

（

（

（

（5）

甲醇脱水生成二甲醚

这些反响都会影响MTBE过程的选择性，应尽量防止。

异丁烯与水反响生成叔丁醇是很易发生的反响,为减少叔丁醇的生成要控制原猜中的水含量。

混淆C4的含水量一般在30一50ppm,影响不大,但甲醇与水互溶,所以要严格控制甲醇中的水含量,一般应不大于0.5%。

图3-5反响温度与二甲醚产率关系

图3-6醇烯比与异丁烯聚合物生产量的关系

图3-7反响温度与异丁烯聚合物生成量的关系

生成二甲醚的反响,在低温下受醇烯比的影响不大，二甲醚的生成量随反响

温度的高升而增添（图5）,但在高温时醇烯比高,二甲醚的生成量许多。

二聚物的生成与温度及醇烯比相关（图6、7）。

当醇烯比很低或无甲醇时,在催化剂的作用下聚合反响很激烈,且激烈放热形成超温而烧坏催化剂,应当特别注意。

反响器型式与工艺流程

反响器的型式及其特色

因为MTBE合成是放热反响且反响速度很快,所以怎样取走反响热并防备反响床层超温是一个特别重要的问题。

若控制不妥,床层超温可达140℃以上,烧坏催化剂。

所以,反响器种类的选择与设计主假如考虑怎样控制反响温度,并达到对转变率的要求。

图3-8三种反响器的基本种类

图3-9预热温度对反响床层温度的影响

我们能够依据原猜中异丁烯的含量及对转变率的要求进行三种种类反响器

的设计（图3-8）。

图3-8（a）为列管式反响器,合用于异丁烯含量高的原料,构造比较复杂,投资较大而操作比较简单,反响效率也较高,可在较高空速下反响,但因为反响速度快,上部反响热的释出与传热不均衡,所以上部有一高温点。

图n是不一样预热温度时,由反响器进口向下,沿反响床层的温度散布。

能够看出,在进口以下总床层高度的15一30%处有一个高温点。

进口温度愈高,反响愈激烈,高温点愈往上。

冷却水温度对高温点的温度与部位相关,选择适合的反响条件,正确的反响器设计,能够把高温点温度控制在80℃以下。

图3-8（b）是外循环式反响器,也合用于异丁烯含量较高的原料。

为控制反响温度,反响物料的一部分由反响器中抽出,经冷却后返回反响器。

依据原猜中异丁烯含量及转变率的要求,可采纳两段或三段外循环反响器及适合的循环比。

下

面一段反响热不大,可采纳绝热式。

图3-10是计算机计算的当异丁烯浓度为25%

时,年产2×10E4tMTBE,转变率为92%时,两段外循环第三段绝热床各段催化剂相对量温度的散布。

图3-10床层中催化剂相对量与温度的散布

当原猜中异丁烯含量较低时（如10一25%）可采纳段间冷却绝热反响器，

见图3-8（c）。

图11是异丁烯含量为15%时,计算机计算的在两段段间冷却与三段段间冷却两种反响器中,催化剂相对用量与温度的散布。

因为两段反响温高升,为保持反响床层出口温度仍为70℃,其反响进口温度分别为50℃及5℃,比三段段间冷

却低5一6℃,所以反响效率低,催化剂用量比三段段间冷却方式高10%左右。

但设备花费低于三段段间冷却器。

当异丁烯浓度很低时（如5%左右）可采纳一段绝热床反响器。

图3-11段间冷却反响器催化剂与温度散布

工艺流程与个工艺装置的主要指标

工艺流程须依据原料构成及产品要求进行选择,我们有三种工艺方法:

两段

深度转变工艺（THC）、一段一般转变工艺（OGC）和一段深度转变工艺（OHC）。

THC的转变率可达一99.8%,反响后C4中异丁烯含量低至一0.2%,可中分别净化出高纯1一丁烯,或作为生产丁二烯的原料。

原则流程见图12。

OGC的转变率为90一95%,除生产MTBE外反响后公可与烷基化联合生产烷基化油,两种产物都是高辛烷值组分,且流程简单适合于以生产高辛烷值汽油为主的炼油厂。

工艺

流程如图13。

OHC合用原猜中异丁烯浓度较低（约15%）的状况,采纳较低的反响温度（40一60℃）、较高的醇烯摩尔比（1.3-2.0）。

低空速一段深度转变可使转变率达到96一98%以上,反响后C4中的异丁烯含量小于0.5%,但催化剂用量大。

工艺流程与OGC工艺同样,比THC工艺简单,操作花费低。

设计时既要知足转

化率的要求,又要使反响后节余甲醇不超出共沸构成中甲醇的含量,以便用一个共沸分溜塔便可获取切合纯度要求的MTBE。

若MTBE作为汽油掺合组分同意其含有许多的甲醇时,则醇烯比大些有益于深度转变。

图3-12两段深度转变工艺（THC）流程

图3-13一段一般转变工艺（OGC）流程

表3-14列举了三种工作参数、转变率及反响后C4中异丁烯含量的参照数据。

表3-15列举了THC和OGC工艺的主要指标及与外国同种类装置的对照。

从中可知我国MTBE生产技术已达到或靠近外国同种类工艺的水平。

表3-14三种工艺的工艺参数与指标

表3-15我国工业装置的主要指标及与外国的对照

MTBE的分别

Aspen模拟第一分别塔及其物料构成

在第一分别塔上部补加甲醇，有益于在第二反响器中持续发生反响，同时降低第二反响器的温度，使第二反响器中的温度易于调控。

Aspen模拟第二分别塔及其物料构成

第二反响器中的物流流至第二分别塔中，第二分别塔上部出节余碳4，下部出甲醇和MTBE，第二反响器中持续产生的MTBE与部分甲醇回流至第一反响器中，与第一次产生的MTBE混淆。

由混淆碳4、甲醇经第一段反响制得的MTBE，经过第一分别塔，获取MTBE组分，进入裂解塔中间。

第一分别塔是第一反响器中含C4、MTBE及少许甲醇的产物进行精馏分别,从塔顶获得含甲醇量约2%左右的C4馏分作为第二反响器的原料,并直接从塔釜汽相抽出MTBE成品（CH3OH<0.2%，C4<0.6%）。

C4与MTBE的沸点差为60℃,易于分别,本塔的重点主假如利用C4馏分中丁烯一1与甲醇共沸关系,从塔顶带出为进料C4量2%左右的甲醇。

若第一反响器产物的甲醇含量小于某一指

标,就能从塔釜直接汽相抽出甲醇含量小于0.1%的MTBE成晶。

从而简化了MTBE分别、提纯的过程,并能用水萃取法,从C4中回收甲醇。

第二分别塔是对第二反响器的产物进行精馏分别。

与第一分别塔不一样之处是:

第一分别塔除了要分别出C4外,还要拥有脱除甲醇的作用。

而第二分别塔则以分

离C4为主。

浓度、温度散布

用两组不一样构成的原料进入分别塔,其分别数据见表3-16

（1）

（2）。

两组数据表示,在选定的设备、工艺条件下,当甲醇含量小于1%时,能从塔釜直接获得浓度大于99的MTBE。

从塔顶得含甲醇2%左右的C4组分。

表3-16

（1）

表3-16

（2）

依照浓度与温度的关系，能够画出MTBE浓度与温度的关系图：

图3-17浓度、温度散布图

图3-17表示:

在必定塔区内无显然的C4、MTBE的分别作用,所以可作为操作弹性区办理。

此外,说明能够进一步提升敏捷点地点，把散布曲线上移,提升塔釜的C4分别成效。

甲醇对塔操作条件的影响

改变塔顶及塔底压力（温度随压力改变而改变）频频模拟，发现甲醇含量对塔操作条件的影响是巨大的。

改变甲醇的含量，能够获取表3-18

表3-18甲醇含量对塔操作条件的影响

以甲醇含量为横坐标，塔顶压力为纵坐标作图：

图3-19塔操作压力随进猜中甲醇含量变化关系

从图3-19能够清楚地看到，在MTBE的纯度及收率必定的状况下，跟着甲醇含量的增添，塔操作压力及操作温度也相应增添，并且甲醇浓度越高影响越大。

醇烃比对塔操作条件的影响

甲醇就是被烃类挟带到塔顶的，所以，在甲醇与烃类之间应存在必定的比率关系，即醇烃比，近似于共沸构成同样，在分别要求必定的前提下，不一样的醇烃比对应了不一样的温度和压力条件，也就是说醇烃比的大小影响了该分馏塔的操作条件。

醇烃比与塔操作条件之间的关系见表3-20。

表3-20醇烯比与塔温及塔压之间的关系

由表3-20清楚地看出，跟着醇烃比的增大，塔的操作压力（操作温度）明

显增大。

以醇烃比为横坐标，塔顶压力为纵坐标作图，见图3-21。

图3-21醇烃比与塔顶压力的关系

由图3-21可知，在分别要求必定的状况下，塔操作压力随醇烃比增大而升

高，近似于呈线性关系，如用P：

kPa代表塔顶压力；C表示塔顶温度；X:

表示进猜中的醇烃比（质量）有以下近似关系:

T=408X+37.85;P=6800X+480

（0.03

说明：

因为甲醇难以分别，进猜中醇烃比一般不会超出。

MTBE裂解为异丁烯

Aspen模拟裂解塔反响及其物料构成

来自第一分别器的甲醇与MTBE流至裂解塔中，同时热量在裂解塔与节余碳

水洗塔之间互换。

作为重要的化工原料,异丁烯需求量在不停增添,并且用作丁基橡胶、聚异丁烯等弹性体的原料和生产一些其余化工产品时都要求其拥有高的纯度。

对异丁烯质和量的要求无疑促进了MTBE裂解制异丁烯技术的研究开发,MTBE法分别异丁烯已成为诸多分别方法中使用许多的一种。

当前,外国已建成数套MTBE裂解制异丁烯的工业装置。

燕化研究院展开MTBE裂解制异丁烯研究已有历史，研制出了活性高、选择

性好、稳固性好的催化剂。

观察了工艺条件对裂解反响的影响,进行了产物分别和精制试验。

1985年,与锦州石油化工企业炼油厂合作,达成了全流程的MTBE裂解制异丁烯中试。

1992年,吉林化学工业企业锦江油化厂采纳该技术建成了设计规模为2000t/a异丁丁烯的生产装置,并且一次投料试车成功,生产出合格产品异丁烯。

生产原理

MTBE裂解是MTBE合成的逆反响,在酸性催化剂存在时,MTBE裂解生成异丁烯和甲醇:

（8）

在MTBE裂解时,同时能发生一系列副反响。

异丁烯二聚：

（9）

异丁烯和水生成叔丁醇：

（10）

甲醇脱水生成二甲醚：

（11）

图3-22示出了主副反响在60200℃的温度范围内反响（8）（11）气相热力

学均衡常数与温度的关系。

MTBE裂解是吸热反响,标准态气相时裂解吸热量为mol。

提升温度有益于MTBE裂解。

依据计算知,常压,达到均衡状态下,120℃时,MTBE裂解率为90%,在160℃时,MTBE裂解率为98%。

图3-22反响（8）—（11）气相热力学均衡常数

反响单元

MTBE在催化剂作用下发生裂解反响,生成异丁烯和甲醇。

反响器为蛇管式内冷筒式固定床反响器。

原料MTBE自反响器上部进人,反后产物由下部排出。

异丁烯装置使用的醚解催化剂是一种多孔、高比表面积物质，吸附能力强。

跟着使用时间的延伸，在其表面会吸附大批高聚物和其余杂质，使催化剂活性和

MTBE转变率降低。

因为甲醇在不一样条件下分别与MTBE和IB形成共沸物，当水洗比同样时，含有MTBE的裂解反响生成物经水洗后塔顶有机相中甲醇含量显然高于不含MTBE的裂解反响生成物。

所以，当MTBE转变率降低时，不只粗异丁烯中MTBE和甲醇含量大幅度增高，并且甲醇脱水塔顶采出的粗甲醇中MTBE含量也会增高。

当催化剂活性降低时，往常采纳提升反响温度的方法来提升MTBE转

化率，反响温度控制指标为200-290℃。

提升反响温度会使甲醇分子间脱水生成二甲醚且二甲醚的生成量随反响温度的高升而显然增添。

只有当反响温度大于

290℃且MTBE转变率低于97％时，才进行催化剂活化，活化条件为：

活化温度280～290℃，通风量140～160m3／h，活化时间为36h。

这样操作，使得副反响加剧，副产物增加，降低了产品收率。

我们能够优化反响温度来提升异丁烯的质量。

利用在实质生产中采集到的数据作反响温度与MTBE转变率以及反响温度与

粗异丁烯构成画出关系图（见图3-23）。

从图3-23能够看出：

MTBE转变率随反响

温度的高升而增高，当反响温度高于210℃时MTBE转变率高于99％。

粗异丁烯

中的二甲醚含量随反响温度的上涨而不停增高，当反响温度高于240℃时，粗

异丁烯中的二甲醚含量增高的速度显然加快。

粗异丁烯中的二聚异丁烯含量随反

应温度的高升而降低，高温不利于二聚异丁烯的生成。

当反响温度控制在210～

250℃时，粗异丁烯中的异丁烯含量可达98％以上，当反响温度高于

240℃时，

只管MTBE转变率很高，但因二甲醚生成量快速增添而使粗异丁烯中的异丁烯含

量不只不上涨反而降落，经综合剖析将反响温度

控制指标由200

290℃改为

215～235℃。

图3-23反响温度与MTBE转变率及粗异丁烯构成的关系

优化催化剂活化条件，反响温度和改良反响器操作方法后，粗异丁烯中的

MTBE，甲醇含量大批降低，异丁烯含量有了一部分提升。

粗异丁烯水洗与精制

水洗

Aspen模拟异丁烯的水洗塔及其物料构成

来自裂解塔的混淆物从水洗塔下部进入，溶剂水从上部进入，将异丁烯中夹杂的甲醇及部分杂质水洗出来，下部为甲醇水溶液，上部为粗异丁烯产品。

汲取塔用生活水作汲取剂，反响生成物经换热冷却后从汲取塔底部进入，

在汲取塔内与生活水逆向接触，塔顶汲取尾气经压缩、冷却为粗异丁烯。

汲取塔底的甲醇水溶液经泵加压后进入甲醇脱水塔，塔顶采出甲醇，含有少许甲醇的工艺水从塔底排出。

汲取剂量过小，会使汲取效率降低，汲取尾气携带甲醇，此中的一部分甲

醇可从产气缓冲罐脱除，在脱除甲醇时大批异丁烯随之而被排出系统，浪费大；节余甲醇进入异丁烯精制工序后，难以经过精馏的方法将其与异丁烯分别，所以，汲取剂量过小不单影响产质量量，还影响产品收率。

汲取剂量过大，又会有过多的甲醇从甲醇脱水塔底随工艺水带出，降低甲醇收率，并且汲取剂量增大，会使甲醇脱水塔底重沸器取热量上涨，增大装置能耗。

优化工艺前，汲取剂量一般

控制在9001000kg／h之间。

我们能够优化汲取塔汲取剂量，用实质