电除尘器大体原理与综合故障判定.docx
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电除尘器大体原理与综合故障判定
电除尘器大体原理与综合故障判定
电除尘器的大体进程和大体原理
简言之,电除尘器的大体进程是:
一、成立电场,产生电晕,使尘粒荷电。
二、在电场力作用下,荷电尘粒向收尘极运动,收尘。
3、振打清灰和排灰。
1尘粒荷电
电除尘器是通过电晕放电,使其电晕极周围的气体电离,产生大量的正、负离子,并使其附着在尘粒上来实现尘粒荷电的目的。
(1)电晕的机理
通常由于自然界的放射线、宇宙线、紫外线的作用,气体中常会含一些被电离的分子和自由电子,在一个极不均匀的电场(如针对板)施加必然电压时,靠近曲率大的电极周围强电场区(称为电晕区),自由电子取得足够的能量,它和气体分子碰撞而产生新的正离子和电子,而新生的电子立刻又参与到碰撞游离中去,使得游离进程增强,生成更多的正离子和电子,如此,由于电子行程上新生成的电子不断参加碰撞游离,结果气体中的电子像雪崩似的增加,形成电子崩,迁移率大的电子集中在电子崩的头部迅速向阳极方向进展,而正离子那么留在电子崩尾部加速撞击阴极使其释放出达到自持放电所必需的二次电子,如此,在电晕极周围的狭小区域就产生了放电条件,形成电晕,这确实是电晕形成的机理。
在强电场区之外(电晕外区),电子慢慢减慢到小于碰撞游离所必需的速度,附着在气体分子上形成负离子向阳极运动,其运动速度和它们的电荷及电场强度成比例,形成了电晕外区的电晕电流。
这时,假设含尘烟气进入电场,烟气中的尘粒将被负离子碰撞而荷电,形成负粒子,而负粒子在电场力作用下向阳极运动,以达到收尘的目的。
(2)电晕封锁
工业用的电除尘器,电晕外区不仅有气体负离子形成的空间电荷,还有许多已荷电的粉尘粒子,由于粒子空间电荷的加入,电晕电流的转变受自身空间电荷阻碍的情形就要加重。
当电除尘器处置含尘浓度高、粉尘粒度细(比表面积大)的烟气时,电晕外区的空间电荷就由气体的负离子和粉尘的负粒子组成,其总量比纯气体负离子大的多,而要紧成份是负粒子。
由于负粒子的迁移速度比负离子小的多,因此,对其电场的阻碍就比纯负离子的阻碍大的多,它使得电晕极周围的场强减弱的更厉害。
当烟气中的含尘浓度高到必然程度时(或粉尘粒度超级细),乃至能把电晕极周围的场强减少到电晕的始发值,电晕电流大大降低,乃至会趋于零,这种现象称之为“电晕封锁”。
由于电除尘器沿电场长度方向(烟气流向)负粒子浓度是慢慢减少的,因此,在第一电场要紧以负粒子空间电荷阻碍电场,而末电场那么因随着尘粒被除去而要紧以负离子阻碍电场,又由于负粒子的迁移速度比负离子小的多,因此一电场整个负空间电荷(包括负粒子和负离子)对电场的阻碍要比末电场大的多,这确实是电除尘器运行时一样一电场电晕电流小,而末电场电晕电流大的缘故。
对含尘浓度大,易发生“电晕封锁”的电除尘器,在设计上应采取较窄的极间距,采纳放电强的阴极线型(如芒刺线、鱼骨线等),使放电较集中,增加电风阻碍。
运行中要保证振打机构完好,使电晕线处于清洁状态,减少或避免“电晕封锁”的发生。
(3)反电晕
所谓反电晕确实是沉积在收尘极表面上高比电阻粉尘层产生的局部放电现象。
荷电后的高比电阻粉尘抵达收尘极后,电荷不易释放。
随着沉积在极板上的粉尘层增厚,释放电荷加倍困难。
现在一方面由于粉尘层未能将电荷全数释放,其表面仍有电晕极相同的极性,便排斥后来的荷电粉尘。
另一方面,由于粉尘层电荷释放缓慢,于是在粉尘间形成较大的电位梯度。
当粉尘层中的电场强度大于其临界值时,就在粉尘层的孔隙间产生局部击穿,产生与电晕极极性相反的正离子,所产生的离子便向电晕极运动,中和电晕区带负电的粒子,其结果是电流增大、电压降低,粉尘二次飞扬严峻,致使收尘性能显著恶化。
2荷电尘粒在电场力作用下向阳极运动、收尘
(1)荷电尘粒在电场中的运动——驱进速度ω
已荷电的尘粒在电场中要紧受二种力作用,电场力F1=qE,式中q——尘粒所带荷电量,E——尘粒所在处电场强度,摩擦阻力F2=6πaμω,式中a——尘粒半径,μ——粘滞系数,ω——趋进速度,通过公式推导(推导略),
p——与粉尘的介电常数有关的数值
(2)多依奇公式(除尘效率公式)
式中:
A——总集尘面积(m2)
f——比集尘面积(m2/m3/s)
Q——烟气量(m3/s)
ω——趋进速度(m/s,实际应用中将其转化成cm/s)
(3)宽极距除尘器的特点
①极距加宽,二次电压增大,电晕区增大,有利于粉尘荷电,使总的空间电荷增加,收尘板面场强提高,驱进速度增大。
②宽极距电流密度趋于均匀并降低,有利于推延反电晕的发生。
③宽极距极板少,极板周围涡流也少,极间粉尘浓度小,因此涡流返回的二次飞扬也小。
煤、灰性质和烟气特性对除尘器性能的阻碍
(a)煤技术参数的阻碍
对电除尘器性能阻碍较大的有Car、Sar、Mt、Har、Aar,煤工业分析中的挥发份Vdaf和低位发烧值等:
Car:
煤含碳量越高,发烧量就高,燃尽也较困难,飞灰中含碳量也较高。
应注意无烟煤的飞灰可燃物致使粉尘低比电阻而造成除尘效率的下降。
另外,煤含碳量越高,烟气中水蒸汽含量就越低。
Sar:
Sar>3%为高硫煤,Sar=1~2%为中硫煤,Sar<1%为低硫煤。
煤的含硫量对飞灰比电阻有较大的阻碍。
煤中硫在燃烧时产生SO2,一样情形下,SO2大约有~1%氧化成SO3,SO3与H2O结合产生H2SO4并吸附在飞灰上,它增强飞灰的表面电导,使飞灰比电阻下降。
Sar<1%的低硫煤,因SO3少,因此飞灰比电阻高,易发生反电晕。
Mt:
水分有利于飞灰吸附而降低粉尘表面电阻。
另外,水分能够抓住电子形成重离子,使电子的迁移速度迅速下降,从而提高间隙的击穿电压。
水分高使荷电容易,使空间电荷的作用加大。
总之,水分高,那么击穿电压高,粉尘比电阻下降,除尘效率提高。
Har:
因氢在燃烧时的化学式为2H2+O2=2H2O,H和H2O是1比9的关系,煤中的氢高,烟气中的水分也高,有利于提高运行电压,使除尘效率提高。
Aar:
粉尘荷电后,使电场中的空间电荷增多,电晕电流受自身空间电荷的阻碍因此而加重。
当电除尘器处置粉尘浓度高,或粉尘粒度细,空间电荷阻碍越大。
电场电晕外区的空间电荷由气体的负离子和粉尘的负粒子组成,由于负粒子的迁移速度比负离子小得多(近千倍),对其电场的阻碍比负离子就大得多,它使电晕极周围的场强减弱得更厉害,严峻时会造成电晕封锁。
对火电厂而言,一样含尘浓度>30g/Nm3,或粉尘比较细时(如液态排渣炉粉尘、循环流化床锅炉在高循环倍率运行的粉尘),要考虑避免电晕封锁的发生。
含尘浓度的体会公式:
Vdaf:
挥发分高的煤易燃烧,反之,挥发分少的着火难,也不容易完全燃烧。
挥发分含量是对煤进行分类的重要依据。
一样,Vdaf<8%的为无烟煤,Vdaf=8~15%为贫煤,Vdaf=15~40%为烟煤,Vdaf>40%为褐煤。
:
由于各类煤的发烧量不同专门大,关于必然额定出力的锅炉而言,烧较低发烧量的煤,就意味着要多烧煤。
如此,在额定出力情形下,煤中各化学成份的实烧质量百分数和煤元素分析中的质量百分数会不同。
因此,常把其含量与发烧量联系起来,引出折算成份,以折算成份来判定对电除尘器的阻碍更为实际。
(b)灰技术参数的阻碍
灰熔点:
灰中SiO2、Al2O3含量越高,灰的熔点就越高。
相反,CaO、MgO、Fe2O3、Na2O、K2O等氧化物含量高时,因其熔点较低,灰的熔点就比较低。
一样情形下,灰的熔点高,粉尘的比电阻高。
锅炉运行中常把
=~4作为灰熔点和结焦的判定参数,比值越大,灰熔点就越低,易结焦。
为避免结焦,有时会采纳大风量运行,这种运行方式虽可减缓炉子结焦,但却会加大电除尘器的烟气量,造成除尘效率的下降。
灰粒径:
电除尘器的驱进速度与粉尘粒径成正比。
固态排渣锅炉飞灰的中位径在20μ左右。
除循环流化床锅炉在高循环倍率运行时飞灰较细外(中位径约10μ),一样电厂飞灰的粒度可不能给电除尘器造成困难。
但应注意,假设电除尘器前有多管除尘器时,飞灰的中位径那么小到5μ左右,会发生电晕封锁,造成除尘效率下降。
灰的真密度与堆积密度:
煤粉锅炉飞灰的真密度为γ=cm3,堆积密度γ0=cm3,一样粒度小,堆积密度也小。
>10时,电除尘器二次飞扬会增大,应给予注意。
灰的粘附性:
由于飞灰有粘附性,可使细微粉尘凝聚成较大的粒子,这有利于除尘。
但粘附力强的飞灰,会造成振打清灰困难、电晕极肥大,电晕电流减小,对除尘不利。
一样,飞灰的粒径小,比表面积大,飞灰粘附性强。
现场收资及故障分析处置
关于燃煤锅炉ESP而言,必需搜集了解以下参数并做好记录:
锅炉负荷、燃煤量、排烟温度、空气预热器出口处的氧量表、引风机额定风量及开度和电流大小、制粉系统磨煤细度;假设是循环流化床锅炉,了解是不是掺烧石灰石,钙硫比、燃烧循环倍率多少;燃煤的入厂化学分析和入炉工业分析,煤灰参数分析,飞灰可燃物含量,入口浓度;近期的运行记录,包括各电场运行记录、供电方式、振打方式及强度、进出口与保温箱温度、输灰系统工作情形;电除尘器IPC自动/手工伏安特性、温度、浊度、振打等打印报表;向运行人员了解电除尘设备近期在运行中暴露的问题,等等。
1、核实电除尘器设计参数是不是合理。
如电场风速是不是太高、比集尘面积偏小、结构和极配型式合理、高压电源匹配等。
2、电除尘器入口烟温是不是偏高。
温度升高,带来三种不利问题:
1烟气温度T升高,烟气量Q增加,除尘效率η下降(除尘效率η=1-e-ωf,式中ω为粉尘驱进速度,f为比集尘面积,f=A/Q,A为阳极板收尘面积)。
电力行业通常温度每升高10℃,烟气量增加%,对除尘器的阻碍较大。
2通常,当烟气温度低于150℃时,温度T升高,比电阻ρ增大,除尘效率η下降。
3烟气温度T升高,那么分子运动快,击穿电压U2下降,除尘效率η下降。
体会公式
,式中Tt=上升温度ΔT+273℃,T0=273℃。
T每上升10℃,U2下降3~10%。
击穿电压U2=f(δ•S),式中δ——气体相对密度、S——极距。
而δ=
,进一步说明T升高,击穿电压U2下降。
粉尘驱进速度ω≈
,式中μ为动力粘度系数,d为粉尘粒径,ω∝U2(呈平方正比关系),可见击穿电压U2是阻碍粉尘驱进速度ω最重要的因素。
3、烟气量是不是比设计时烟气量高,或观察当两台引风机的开度、电流是不是一致,不然会致使内、外侧布置的电除尘器烟气温度不同大,可对照双室或双列的入口温度。
这种不同使得温度高的电除尘器击穿电压降低、处置烟气量变大,降低除尘效率。
这种现象与空气预热器的结构、烟道分流导流叶片的布置紧密相关。
4、制粉系统磨煤细度阻碍煤燃烧不完全,显现飞灰可燃物过大(正常应在5%以下),比电阻偏小或偏大两极分化现象。
5、系统漏风(包括空气预热器、电除尘器漏风)
漏风大,那么电除尘器处置烟气量加大。
国家环保局在达标排放考核测试标准中规定进入除尘器的氧量应≤6%,假设超过6%,那么应进行折算。
一样来讲,对应火电厂的空气预热器多余空气系数α=
=,假设实际为,
=,那么实际排放值q=实测值q′×。
6、气流均布性、气流旁路。
检查气流散布板是不是有脱落、散布板与喇叭底板的下灰间隙、孔板是不是被堵塞、阻流板布置等。
当入口浓度较大、烟气流速低、粉尘较细且粘时,易造成孔板堵塞。
7、要求用户提供入厂化学分析和入炉工业分析,煤灰参数分析。
对如实际与设计的煤质参数,关键参数是不是转变大。
烟气中SO2、H2O(水汽)等在电场中很容易带上电,都属于负电性气体,负电性气体含量高会使电场的击穿电压升高。
电除尘器对不同煤、灰性质和烟气特性表现很灵敏,同一容量机组的电除尘器,由于煤种不同、工况不同,除尘的难易程度不同专门大。
8、入口浓度。
入口浓度的转变直接阻碍除尘效率和出口排放,应正确处置好除尘效率与出口排放的关系。
往往是入口浓度低出口排放能保证,但除尘效率达不到;入口浓度高除尘效率能保证,但出口排放达不到。
9、阴极系统故障。
检查是不是绝缘子损坏、爬电、保温箱漏水,阴极线是不是断线、阴极线肥大、阴极框架晃动等。
10、阳极系统故障。
检查是不是阳极板积灰严峻、变形等。
11、振打系统故障。
振打轴卡轴、振打锤松脱、打点偏位、振打力传递系统焊接不良等。
12、输灰系统工作情形不良,除显现平安问题外,也直接阻碍除尘器的性能。
如电场短路、阳极板变形、极间距转变、振打偏位、烧蚀阳极板及阻流板、阴极线断电等。
13、U-I特性曲线的运用(故障诊断)
(1)冷态空载U-I特性曲线是衡量电除尘器制造、安装质量的依据,应在除尘器投运前作,第一次实验的曲线要保留,以便和以后运行中停炉时再做的U-I曲线进行比较,判定除尘器内部结构是不是变形,显现异样,使运行、检修人员能及时发觉故障,并予以排除。
(2)热态U-I特性曲线是反映除尘器运行后特点的依据。
第一次投运后的U-I曲线应保留,以便和运行中因工况转变,或除尘器内部结构转变的U-I曲线进行比较,并据此分析诊断故障,指导运行、检修人员排除故障。
(3)后级电场比前级电场的伏安特性曲线陡些,这是由于后级电场内部的空间电荷减少的缘故。
空间电荷=负离子+负粒子,负粒子运动速度较负离子慢几十倍以上,在电场中的滞留时刻长,会抑制和减弱电场场强。
前电场有负粒子,后电场负粒子少,故后电场伏安特性曲线陡些。
(4)伏安特性曲线平移:
U0为起晕电压,说明发生了电晕线肥大现象。
(5)伏安特性曲线过零:
给电压,即有电流,反映了2个问题:
①绝缘子爬电;②电场内部短路。
(6)伏安特性曲线旋转:
烟气含尘浓度增加,二次电压U升高,二次电流I下降,U-I曲线向右旋转,严峻向右旋转说明发生了电晕封锁;烟气含尘浓度减小,二次电压U降低,二次电流I上升,U-I曲线向左旋转。
(7)伏安特性曲线变短:
说明阴阳极极间距变小,击穿电压下降。
(8)伏安特性曲线有拐点:
电流上升、电压下降,说明显现了反电晕现象。
假设伏安曲线升压和降压时,曲线不重合那么说明是严峻反电晕现象。
反电晕现象说明:
在粉尘比电阻不变的工况条件下,解决反电晕问题的方法一般是设法降低电流密度,要紧方法包括:
(1)降低整流变抽头位置,改变输入输出变比,采纳低变比的X3档,降低输出电压和输出电流。
同时,改用低变比的抽头后运行时可适当提高可控硅的导通角,改善其操纵特性。
(2)采纳间隙供电方式,可降低平均输出功率和电流。
(3)从振打周期上进行调整。
关于放电性能比较强烈的阴极针刺线,通过调整相对应的振打制度,使阴极放电体尖端形成必然程度的灰棒,达到调整和降低放电电流的目的。
14、调整运行方式和振打制度
(1)电压要匹配
烟气的击穿电压和从一次电压看可控硅导通角的大小,当为300V以上时那么运行良好;假设为260V以下时那么运行状况不佳,可能存在反电晕现象。
(2)电流要匹配
关于高阻抗整流变,电流匹配超级重要。
阻抗能起到爱惜作用,使得电流电压波形可不能急剧转变,高阻抗整流变的波形比较饱满,而低阻抗整流变的波形较尖小。
Uk=
=45%
(3)从振打制度方面进行调整。
通过调整及实验,找到一种比较适合工况的振打制度,可使得阳极板上的粉尘层呈块状脱落,而不是以粉状离开极板,从而可有效幸免振打二次飞扬。
(4)振打力:
(振打加速度g),一样以为阳极的振打加速度不宜小于150g,太大易造成二次飞扬及机械疲劳损坏;过小那么灰可能打不下来。
振打力一样在制造厂已做过实验,以保证足够的g值。
(5)合理的振打周期:
除尘器现场投运后要进行合理的振打周期实验,确信该除尘器的合理振打周期在98~99%范围内、合理的振打要比持续振打提效1~2%。
电源选型和电气参数的阻碍:
电除尘器投运后,要想高效运行,必需靠调整电气参数来实现。
因此电源的选型和调整电气参数就显的十分重要。
1电场大小的阻碍:
电除尘器电场的电容,一样在20~40pF/m2(极距大的电容小)。
单电场越大(单供电区的面积大),那么电容越大,而电场的阻抗
就越小,它的曲线就越陡。
这是由于容性电流超前于电压,电流达到最大值时,电压却达不到最大值,形成低电压、大电流的曲线,这对电除尘器的效率不利。
因此,单电场不该作的专门大。
美国依巴司科设计标准评标部份有一项为哪一项单供电区面积的大小,它要求,单供电区面积不大于2万平方英尺(1858m2)。
(整流变)和电场工况的匹配:
电压匹配:
经可控硅移项调压、升压、整流后的二次电压波形已不是正常的正弦波(电场负载是容性阻抗),它的峰值电压和电场的击穿相关,而电除尘器的效率却要紧决定于二次电压的平均值(它是二次电压波形面积的积分,即二次表表压)。
当
的二次电压选得高,而实际工况击穿电压低时,可控硅的导通角小,一次电压低,二次电压也低。
由于
,因此除尘效率也低。
应首选调幅的方法,调
低级绕组的抽头,降低二次输出电压,使其增大一次电压的导通角来提高二次电压。
因此,在选型时,就应依照煤、灰参数,烟气的负电性气体大小来选
的二次输出电压和适合的极距。
采纳宽极距,假设二次电压达不到常规极距的倍数,就相当于比集尘面积的减少,除尘效率低。
当
的输出电压选得高,而电场击穿电压又较低时,当可控硅的导通角很小时,输出电压就达到电场击穿电压值,二次电压U平均值也小,如左图。
现在要想提高二次电压,应当用调幅的方法,降低变压器抽头,调整可控硅输出电压,使输出电压和电场击穿电压匹配,尽可能使二次电压的峰值接近电场击穿电压,使导通角尽可能加大,如此二次电压才能提高,如下图。
电除尘器的二次电压因受电场负载转变而引发电压波形转变是不准的(二次电压表记录的是平均值),而一次电压是比较准的。
因此用一次电压来反映可控硅导通角的大小比较适合。
依照运行体会,当一次电压小于260V时,导通角小,电除尘器运行差。
当一次电压在260~300V时,电除尘器运行比较好。
当一次电压大于300V时,电除尘器运行得专门好。
电流匹配:
选型时容量选得大(电流选得大),而运行工况时假设电流比额定电流小得多,就会造成阻抗电压的降低,使输出电压波形变尖、变瘦(峰值电压高,而平均电压低的波形),电场频繁闪络,一样会致使导通角小,二次电压降低,除尘效率下降。
如图:
的一次电流和短路压降(的阻抗)近似成线性关系。
v关于高阻抗变压器(例:
1A/72kV),I1为额定值271A时,短路阻抗达45%。
=380×45%=171(V)。
此时
阻抗高,能起到限制短路电流及电流的上升率和滑腻波形的作用。
但当工况电流只有时,其阻抗值下降到%,当电流只有时,其阻抗值下降到%。
阻抗电压的下降使输出电压波形变得尖、瘦,(峰值电压高,而平均电压低的波形),电场闪络频繁,一样会致使导通角小,二次电压降低,除尘效率下降。
因此,在一样常规供电方式情形下,
的一次电流运行值应接近其额定值(这时的阻抗电压高,二次电压也高),而不该随意的将电流极限调小。
振打清灰的阻碍:
按不同煤种飞灰的粘结性分,烟煤——微粘结性,褐煤——由于水分高,属中等粘结性,无烟煤——由于灰很细,属强粘结性。
因此应视不同飞灰的粘结性来选振打机构,以保证有足够的振打加速度值来保证清灰。
要有合理的振打制度、振打周期来保证电除尘器的高效运行。
合理的振打制度、振打周期一样在现场用正交实验的方式取得,并以此来指导电除尘器的振打运行。
对难以清灰的高比电阻粉尘要实施断电振打,来避免反电晕的发生,保证电除尘器的正常运行。
有好多电厂的电除尘器的后级电场运行一段时刻后显现低电压、大电流陡直的U-I曲线,其特点是:
起晕电压高,一样U0=30~40kV,当I2升至30~50%额定值时,显现最大值,尔后,电压再也不上升,而电流却自动上升到最大值。
U-I曲线未显现反电晕的拐点,波谷曲线也未低于起晕电压U0。
对此现象的说明是:
通过一段时刻运行,由于阴极振打清灰不力,使阴极线肥大,起晕电压高,电晕电流小,而且电流上升的很缓慢,电晕电流上升到30~50%额定值时,阳极也因振打清灰不力,使阳极上的灰层不断增厚,灰层上的压降△U增高,当灰层上的压降△U在局部的灰层上超过灰层中气隙的绝缘强度时,局部的反电晕就发生了,由于反电晕点是逐渐增多的,因此电流随着反电晕点的增多而自动上升。
发生这种现象后,应采用断电振打,而且时间要长(数天以上),当阳极的灰被清下后,U-I曲线变软,U2也会有必然的升高。
以下图是断电振打前、后U-I曲线的对照。
堵灰、输灰的阻碍:
最近几年来电除尘器多次发生掉灰斗和电除尘器坍塌事故,其要紧缘故都是灰斗堵灰,灰载大大超过设计灰载而致。
这又是由于输灰不顺畅所致。
而输灰不顺畅的缘故那么是多方面的,是综合因素致使灰斗和输灰系统处于恶性循环状态,不能正常工作而形成的。
下面就综合因素造成输灰不顺畅作一简要分析:
一、煤种转变大,灰分大大增加,煤的收到基灰份Aar达50%左右,使输灰灰量增大,超过输灰系统原设计能力,使输灰不顺畅。
二、电除尘器的前置烟道在回转式空预器出口的水平管段较短,各烟道之间又无联通烟箱时,空预器出口的冷、热风不能专门好混合造成。
电除尘器的前置内、外烟道浓度场很不均匀,使得各对应的仓泵所同意的灰量相差很大,有的达一倍之多,灰少的仓泵常常排空,而灰多的那么因来不及排灰,形成使输灰不顺畅。
3、干输灰系统设计不妥直接造成输灰不顺畅。
4、干输灰系统设计出力裕度不够,当煤种转变大,灰分大大增加,和浓度场又不均匀时部份仓泵不能知足输灰要求,造成输灰不顺畅。
五、仓泵的透气平稳管位置不妥,例如,插入灰斗位置较低时,很容易让灰斗中上涨的灰堵死,使仓泵出力大大下降直接造成输灰不顺畅。
其后果是灰斗中的灰专门快上涨至电场,使阴、阳极之间形成灰短路,而灰短路又会造成以下两种使干输灰系统进入恶性循环状态:
一是灰短路会使灰融成焦块,这些焦块落到灰斗中,堵塞下灰口,使灰斗不下灰;二是灰短路后,随之而来的是电场送不上电,在这种情形下,电除尘器还有近20%的沉降效率,现在收下来的灰为沉降灰。
沉降灰是颗粒较大、且粒径较均匀的灰,而正常投运电场收下的灰的粒径是呈正态散布的灰,即大、小颗粒都有的灰。
目前大多数采纳正压浓相气力输送方式,它对呈正态散布的灰的输送是有效的,而对沉降灰的输送是很差的(沉降灰应以稀相方式输送)。
如此,由于灰短路形成了沉降灰,而沉降灰,对正压浓相气力输送系统而言,出力将大大下降,而且会形成灰愈来愈输不走的恶性循环状态,造成输灰不顺畅。
6、排灰管设计、选型不妥,很容易造成排灰管堵塞。
而排灰管排堵所需时刻又较长,使仓泵不能按程序排灰,造成输灰不顺畅。
7、灰斗料位计失灵,使运行人员只有在灰位达到灰短路、电场投不上时才发觉灰位已很高,超过设计警戒线,而这机会组却常常不能停,加上灰斗的排灰口又多是法兰堵头连接,很难实施人工紧急排灰,只能加大输灰次数,但此时输灰系统已是恶性循环状态,确实是加大输灰次数也不能奏效,造成输灰不顺畅。
输灰不顺畅的危害
据调查,60~70%电厂的电除尘器发生过灰斗灰位高过电场阴、阳极系统,形成灰短路。
灰短路会使电场阴、阳极发生变形,除尘效率下降,易造成引风机叶轮磨损,严峻时会造成引风机飞车。
更严峻的是这种长期恶性循环状态下的运行,会造成电场内大量积灰,灰载严峻超过设计灰载,致使电除尘器坍塌、发电机组长期停运的恶性事故。
因此说,输灰不顺畅危急电除尘器、引风机、发电机组的平安运行。
方法
1、在目前煤种多变的国情下,电厂应尽可能选煤种收到基灰份Aar、低位发烧量在设计范围的煤,或配混煤使其能操纵在设计范围内。
2、设计部门对回转式空预器后的烟道设计,应尽可能加长回转式空预器后水平段的长度,或加导流板,也可在各烟道间加联通烟箱,使各烟道的浓度场尽可能均匀(目前这种短水平段+不对称分衩烟道,在冷态时气流散布即速度场尚
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- 电除尘器 大体 原理 综合 故障 判定