单面模板施工方案样本.docx
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单面模板施工方案样本
一、工程概况……………………………………………..…………….2
二、支模方案………………………………………….……………….2
三、单面支模构造……………………….…………………………….3
四、施工要点………………………………………….……………….3
五、实际应用……………………………………….…………..…..….5
六、参照文献…………………………………………………………..13
一、工程概况
本工程为:
****工程。
项目建设地点:
建设单位:
设计单位:
监理单位:
施工单那位:
本工程地下一层,地上三层,地下一层层高为*米,首层层高为*、二层、三层层高为*米。
外墙厚度为250mm;由于本工程北侧外墙局#楼裙房距离只有100mm,导致本工程外墙与不能满足双面支模规定。
该墙体厚度较厚,模板侧压力较大,且无法采用止水对拉螺栓进行加固,只能靠单侧模板支架来承受混凝土所有侧压力,这就为单面模板施工带来了极大困难。
因此,本工程支撑系统、模板系统接茬解决成为本工程施工设计和质量控制核心。
二、支模方案
经项目部讨论后决定地下室外墙防水施工至#楼裙房地下墙体上,防水施工高度为埋入地下某些,即施工至标高为-0.7m。
防水施工完毕后水泥砂浆保护层抹面,内侧采用钢管三角斜撑作支撑系统,多层板为模板面板,木方为次龙骨,A48钢管为主龙骨。
三、单面支模构造
1、模板形式
(1)面板采用12mm厚多层板,用钉子与次龙骨相连,主龙骨用铁丝勾住次龙骨。
(2)支撑系统采用A48钢管,扣件连接,地面埋设钢筋地锚与支撑体系相连,次龙骨间距不不不大于200㎜,主龙骨间距为500,500,500,700,700,700,800。
2、支撑系统外墙单面支模系统见图所示。
支撑系统要保证模板牢固性和稳定性,斜撑较多不应不不大于45°。
3.1主龙骨水平杆顺模板方向主龙骨间距应为500,500,500,700,700,700,800,垂直于水平杆方向上下水平间距为500mm,用扣件连接牢固。
3.2最下面一排主龙骨用导墙原有螺杆进行固定,距地150mm。
3.3斜撑钢管:
斜撑上连接每道主龙骨竖向杆,下连接地锚扫地杆,斜撑角度不应不不大于45°,斜撑横向间距500mm。
3.4地锚设立:
地锚用两根A25钢筋外露200㎜预埋于基本砼,地锚设立4排,其位置分别距墙1000、、3400、4900,每排地锚用长6米长A48钢管扣件固底部钢管。
主龙骨立杆和斜支撑下部,顺模板方向,均用扣件固定于底部钢管。
四、施工要点
4.1主龙骨水平杆与斜撑连接,斜撑与扫地杆连接完全靠扣件固定,为了增长扣件抗滑性,扣件必要拧紧,模板受力最大中下部斜撑要加双扣件。
4.2地锚在荷载作用下产生水平和向上分力靠地锚拉牢,受力最大,因此主地锚与扫地杆连接、扫地杆与主龙骨连接是整个体系最重要一道工序,必要保证它稳定性。
4.3砼侧压力与砼浇注高度和速度关于,因此砼浇注时须分层浇注,控制砼浇注速度。
五、实际应用
5.1依照规定,斜撑越往上越长,它整体刚度越弱,因而,斜撑用钢管拉通相连来增长它刚度(见图)。
5.2由于架子密集,又有整体满堂脚手架相连接,实际施工时主龙骨受力较小中上部水平杆斜撑可改为间隔支撑。
5.3由于底部侧压力较大,在底板上预埋两根A25钢筋及钢管支撑进行固定。
(见图)
图1单面模板支设示意图
图2单面模板支撑支设示意图
六、计算书
侧墙单面支模构造计算书
材料力学性能:
木方E=9000N/mm2,f顺纹抗剪=1.4N/mm2[σ]=13N/mm2,多层板E=6000N/mm2,f顺纹抗剪=1.5N/mm2[σ]=13N/mm2钢管(φ4803.0)E=2.060105N/mm2[σ]=205N/mm2w=5.08cm3I=12.19cm4模板及其支架设计重要参照书:
1、建筑施工手册(第四版)
2、建筑施工脚手架实用手册
3、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范侧墙采用单边支模,墙模采用12mm厚多层板,竖向次龙骨用40080木方间距200mm,距底板150、800、1300、1800、2500、3200、3900、4700处采用2根Φ48钢管作水平外横楞。
因不能使用对拉螺杆施工,竖向设立2根Φ48钢管做竖向背楞间距500,采用钢管局底板800、1300、1800、2500、3200、3900、4700处采用单根钢管斜撑支撑,设立间距500。
(1)荷载设计值:
1)、墙侧模板荷载设计值:
、新浇筑砼对模板侧压力:
按《建筑施工手册(第四版)缩印版》第514页,公式计算,并应取其中较小值:
F=0.22γcβ1β2V½
F=cHγ
式中:
F——新浇筑混凝土对模板最大侧压力(kN/m2);
γc——混凝土重力密度(kN/m);
t0——新浇混凝土初凝时间(h)可按实测拟定;当缺少实验资料时可采用t0=200/(T+15)计算,T为混凝土温度(℃);
β1——外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0;掺具备缓凝作用外加剂时取1.2
β2——混凝土坍落度影响修正系数:
当坍落度在30mm时,坍落度在50mm~90mm取0.85;时,取1.0;坍落度在130mm~180mm时,取1.25;
V½——混凝土浇筑高度(厚度)与浇筑时间比值,即浇筑速度(m/h);H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面总高度(m)
混凝土侧压力计算分布图形如图A.0.4所示;图中h=F/γc
F=0.22⨯24⨯4.8⨯1.2⨯1.15⨯1.5½=42.84KN/m
其中:
t0=200/(T+15)=200/(35+15)=4h
V=1m/h
新浇筑砼总高度可达4.7m。
①.计算参数拟定:
γc=24KN/m3砼重力密度)
t0=4h(砼初凝时间)
V=1.5m/h(砼浇筑速度)
β1=1.2(外加剂影响修正系数)
β2=1.15(砼坍落度影响修正系数)
砼侧压力计算高度取4.7米。
F=24⨯4.7=112.8KN/㎡
取两者较小值即F1=42.84KN/m2
其有效压头高度h=F/γc=42.84/24=1.79m,计算简图如下:
、混凝土侧压力设计值:
F=F1⨯分项系数⨯折减系数=F1⨯1.2⨯0.9=46.27kN/m
2)、倾倒混凝土时产生水平荷载:
查表8-66倾倒砼时产生水平荷载Q=4kN/㎡
荷载设计值=Q⨯1.4⨯0.9=5.04kN/m2
3)按表8-69进行荷载组合
F,=46.27+5.04=51.31kN/m2
(2)、验算:
取1米宽板带作为计算对象,化为线荷载:
q1=51.31⨯1=51.31KN/m按三跨持续梁计算,其计算简图如下:
面板计算简图
Mmax=1/10ql2
σ=Mmax/W<fm
式中:
q-作用在模板上侧压力(N/mm);
L-内楞间距(mm);
σ-模板承受应力(N/mm);
W-模板截面抵抗矩(mm3);
F-木材抗弯强设计值,采用松木板取13N/mm2;
按如下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W 其中,σ--面板承受应力(N/mm2); M--面板计算最大弯矩(N²mm); W--面板截面抵抗矩: W=bh2/6=600⨯12.0⨯12.0/6=1.44⨯104mm3; f--面板截面抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2; 面板截面最大应力计算值: σ=M/W=1.19⨯105/1.44⨯104=3.7N/mm2;Mmax=1/10ql2=0.1ql2=0.1⨯40.453⨯0.22=0.162KN.m σ=M/W=0.162³106/3.24³104=5N/mm2 经检查,抗弯强度符合规定。 3)、抗剪强度验算: 计算公式如下: V=0.6ql 其中,V--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(次楞间距): l=200.0mm; V=0.6ql=0.6³40.453³0.2=4.85KN截面抗剪强度必要满足: τ=3V/(2bhn)≤fv 其中,τ--面板截面最大受剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N): V=7.25KN; b--构件截面宽度(mm): b=600mm; hn--面板厚度(mm): hn=15.0mm; fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2): fv=1.500N/mm2; τ=3V/2bh=(3⨯4.85⨯103)/(2*600*15)=0.674N/mm2 经检查,抗剪强度符合规定。 4)、刚度验算: 依照《建筑施工手册》,刚度验算采用原则荷载,同步不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,q--作用在模板上侧压力线荷载: q=40.453⨯0.6=24.271N/mm; l--计算跨度(次楞间距): l=200mm; E--面板弹性模量: E=6000N/mm2; I--面板截面惯性矩: I=600⨯183/12=29.16cm4; 面板最大容许挠度值: [ν]=0.8mm; 面板最大挠度计算值: ν=0.677⨯24.271⨯/(100⨯6000⨯29.16⨯105)=0.1503mm; 面板最大挠度计算值: ν=0.1503mm不大于等于面板最大容许挠度值[ν]=0.8mm,满足规定! 2、内竖楞验算: 内楞采用45*90方木。 1)、抗弯强度验算: 化为线荷载: q1=40.453*0.2=8.091KN/m 其各跨受荷简图如下: 内楞计算简图 Mmax=ql2/10=8.091⨯³0.62/10=0.291KN.m σ=Mmax/W=0.291⨯106/(50⨯1002/6)=3.49N/mm2 经检查,抗弯强度符合规定。 2)、抗剪强度验算: Vmax=0.625ql=0.625⨯8.091⨯0.6=3.034KN τ=3V2max/2bh=3*3.034*103/2*50*100=0.91N/mm2 经检查,抗剪强度符合规定。 3)、刚度验算: 用于计算挠度原则线荷载为: q1=40.453*0.2=8.09KN/m ν=0.677ql4/(100EI)=0.677⨯8.09⨯0.64/100⨯9000⨯50⨯1003/12=1.892mm≤[ν] 次楞最大容许挠度值: [ν]=2.4mm; 次楞最大挠度计算值ν=1.892mm不大于次楞最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足规定! 3、外横楞验算: 外横楞采用2Φ48钢管,水平方向间距600用钢管斜撑支承。 1)、抗弯强度验算: 按均布荷载考虑,化为线荷载: q1=40.453*0.6=24.27KN/m 按四跨持续梁计算,其计算如下: q1=24.27KN/m M1=0.1q1l2=0.1⨯24.27⨯0.62=0.874KN.m σ=M1/W=0.874*106/2⨯5.08⨯103=86.02N/mm2 经检查,抗弯强度符合规定。 2)、刚度验算: 用于计算挠度原则线荷载为: q2=40.453⨯0.6=24.27KN/m w=0.677q3l4/100EI=0.677⨯24.27⨯6004/100⨯2.06⨯105⨯2⨯12.19⨯104=0.424mm<[w] 经检查,刚度符合规定。 4、钢管斜撑验算: 钢管斜撑间距600,下面四道用钢管斜撑,上面四道用钢管对撑。 所有钢管斜撑及钢管对撑与钢管立柱或钢管水平加固杆相交处均用扣件相连。 承受水平向集中力,考虑受荷最大一道斜撑: Q1=40.453⨯0.6=24.27KN 钢管所受轴心力: N=Q1/COS45=34.328KN 如用门型架,其钢管计算长度: l=1.7米。 λ=l/i=1700/15.8=107.6 查表: ψ=0.533 查表8-6: A=489 σ=N/ψA=34.328⨯103/0.533⨯489=131.71N/mm2 强度符合规定。 由以上计算可知,各层钢管斜撑及水平对撑均符合规定。 六、参照文献 1、建筑施工手册(第四版) 2、建筑施工脚手架实用手册 3、建筑工程计算手册(第二版)
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