支摸施工方案20#23#25#施工应用.docx
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支摸施工方案20#23#25#施工应用
1.工程概况
本工程位于佛山市新明二路以北、湾梁路以西,20#楼二层最大梁截面为250×1050mm,标准层最大梁截面为200×600mm;23#楼二层最大梁截面为200×1000mm,标准层最大梁截面为200×1000mm;25#楼二层最大梁截面为250×600mm,标准层最大梁截面为200×600mm;
2.支模方案
2.1本工程采用MF1219门式架和LF1209梯型钢管脚手架做模板支撑。
2.2本工程使用的所有门式架及其配件在每次使用前,均由技术人员进行外观检查,包括外观质量、变形、损伤、锈蚀状况等,不合格的禁止使用。
2.3在本支模系统中,梁门架采用0.9m架距,楼板则采用1.8m架距。
由于采用泵送砼,考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度快所引起过载及侧压力,为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性,模板支撑的间距不大于1.2m。
2.4门架、可调托座根据支模高度配置。
通过调整可调托座来调整模板支撑的高度。
2.5门架用于梁模板支撑时,采用垂直于梁轴线布置的方式,门架间设置交叉支撑。
交叉支撑应在每列门架两侧设置,并应采用锁销与门架立杆锁牢,施工期间不得随意拆除。
2.6当因施工需要,临时局部拆除交叉支撑时,应在拆除交叉支撑的门架上方及下方设置水平加固杆。
2.7由于本工程采用泵送砼,施工时应随浇随捣随平整,砼不得堆积在泵送管路出口处,尽量避免卸料物料对模板造成的支撑和冲击。
2.8对楼层高差超过200mm的,门架底部应垫不少于两条木枋,并且在高度方向将垫木枋用木条钉稳,以保证其稳定性。
3.门架的搭设
3.1安装前在混凝土楼面或地面上定出门架摆设位置。
3.2门架搭设施工顺序:
主梁——次梁——楼板。
采用垂直于梁轴线布置的方式,按0.9m架距搭设梁模板支撑,顶架上部顶托上面以不大于300mm的间距放置三层木枋,搭设放置完后在四角加拉杆,以增加整个模板支撑的稳定性。
顶架上部顶托上面以不大于300mm的间距放置三层木枋,用来支承次梁或作为楼面模板的搁栅,木枋一端支承在下面有撑木的梁模板的横档(托木)上,且尽量靠梁侧板的拼板放置,另一端支承在门架上。
短撑木从梁门架处的梁夹木(压脚板)处竖起。
3.3门架的组装自一端延伸向另一端,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向。
组装顺序:
铺设垫板——自一端起立门架并随即装交叉支撑——安装水平加固杆——照上述步骤,逐层向上安装——按规定位置安装剪刀撑。
3.4门架搭设完成后使用前应先由工地组织有关人员进行自检,合格后通知公司质安部进行检查验收。
4.安全措施:
4.1.明确支模施工现场安全责任人,负责施工全过程的安全管理工作。
在支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
4.2.支模搭设安装完毕,经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。
4.3.支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,并由安全员在现场监护。
4.4.混凝土浇筑时,派安全员专职观察模板及其支摸系统的变形情况,发现异常现象时应立即暂停施工,迅速疏散人员,待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。
4.5.工人凡患病不适高处作业者,不准从事搭设门架作业,搭设时工人必须戴好安全帽,穿防滑鞋,不准穿拖鞋。
4.6.模板安装、钢筋绑扎和混凝土浇筑期间,要避免材料、机具与工具过于集中堆放。
4.7.顶架支承木枋严禁采用腐朽木枋搭设。
顶架搭设时,主梁下木枋两侧采用100×200mm散板钉牢固定;铺设支承楼面木枋时,沿顶架两侧在间距300mm的木枋边钉散板固定。
5、模板的安装:
5.1支模操作时,应有可靠的立足点和临时安全防护措施。
5.2模板的安装允许偏差:
轴线位置:
5mm;底模上表面标高±5mm;截面尺寸:
+4,-5;柱模垂直度(不大于5米):
6mm;相邻两板表面高低差:
2mm;表面平整度:
5mm;跨度大于4米的现浇铨梁、板应按其跨度的1/1000~3/1000起拱。
6.支模拆除方案
6.1支模的拆除必须经验算复核并符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204—2002)及其它有关规定严格控制拆模时间,拆模前必须有拆模申请。
6.2拆除支模时,地面设置围栏,派专人看守,严禁一切作业人员入内。
6.3拆除时应遵循先上后下,先搭后拆,后搭先拆,一步一清的原则,部件拆除的顺序与安装顺序相反。
拆除时应采用可靠的安全措施,门架及配件拆除后应由作业人员逐次传递到地面,严禁抛掷。
6.4拆下的门架及配件均须加以检验。
清除杆件及螺纹上的沾污物,进行必要的整形,变形严重的,送回仓库修整。
按规定进行分级检查、维修或报废。
拆下的门架及其它配件经检查、修整后,按品种、规格分类整理存放,妥善保管,防止锈蚀。
7.必须按本方案进行施工,如有改动需经方案编制人和审批人同意方可改动。
支模施工现场安全管理机构
安全小组组长:
曾剑锋
安全小组副组长:
程剑波
安全技术负责人:
陈冬宁
质安员:
陈拥军
组员:
黎国源、陈少君、胡毅
支模强度和挠度验算
相关荷载值:
新灌普通砼24KN/m2;钢筋自重为1.5KN/m2;梁最大截面在
轴交
~
轴,截面为0.25m×1.05m,板厚为0.1m.
20#楼:
一、强度验算
1.每米高度模板支撑自重产生的轴心力的设计标准NGK1,每架距内、每步架高度的构配件自重:
门架1榀0.224KN
交叉拉杆2副0.070KN
连接杆2个0.012KN
可调底座2个0.070KN
可调托座2个0.090KN
合计0.476KN
每米高度模板支撑自重
NGK1=0.476∕1.90=0.251KN∕m
2.根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)(J43-2000)表B.0.5得,一榀MF1219门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN
3.施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和∑NQiK,按AQ3.2.4施工荷载(可变荷载)包括:
计算单元A:
(1)模板自重:
NQ1K=1.38×0.9×1=1.242KN
(2)钢筋砼自重:
NQ2K=[1.38×0.9×0.1+(1.05-0.1)×0.25×0.9]×(24+1.5)=8.618KN
(3)施工荷载:
NQ3K=1.38×0.9×1=1.242KN
(4)振动荷载:
NQ4K=1.38×0.9×2=2.484KN
所以NQiK=1.242+8.618+1.242+2.484=13.586KN
计算单元B:
(1)模板自重:
NQ1K=1.25×1.8×1=2.25KN
(2)钢筋砼自重:
NQ2K=1.25×1.8×0.1×(24+1.5)=5.74KN
(3)施工荷载:
NQ3K=1.25×1.8×1=2.25KN
(4)振动荷载:
NQ4K=1.25×1.8×2=4.5KN
所以NQiK=2.25+5.74+2.25+4.5=14.74KN
4.按施工荷载最大的计算单元B计算作用于一榀MF1219门架轴心力设计值
N=1.2×NGK1×h+1.4×∑NQiK
=1.2×0.25×1.9+1.4×18.864
=0.57+26.41=26.98KN<Nd=40.16KN
满足要求。
二、挠度验算(取最大荷载截面计算)
1.模板顶架以两条80×80mm木枋做简支梁,跨度为900mm,查表取弹性模量E=1×104N/mm2,惯性矩=342×104mm4。
2.NQiK‘=2.25+5.74=7.99KN
3.均布荷载q=(1/2×1.25×1.8×7.99)/0.9=9.99N/mm
4.挠度w=5ql4/384EI=5×9.99×9004/(384×104×342×104)
=2.5mm<[w]=l/250=900/250=3.6mm
满足要求。
支模强度和挠度验算
相关荷载值:
新灌普通砼24KN/m2;钢筋自重为1.5KN/m2;梁最大截面在
轴交
~
轴,截面为0.2m×1.0m,板厚为0.1m.
23#楼:
一、强度验算
1.每米高度模板支撑自重产生的轴心力的设计标准NGK1,每架距内、每步架高度的构配件自重:
门架1榀0.224KN
交叉拉杆2副0.070KN
连接杆2个0.012KN
可调底座2个0.070KN
可调托座2个0.090KN
合计0.476KN
每米高度模板支撑自重
NGK1=0.476∕1.90=0.251KN∕m
2.根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)(J43-2000)表B.0.5得,一榀MF1219门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN
3.施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和∑NQiK,按按AQ3.2.4施工荷载(可变荷载)包括:
计算单元A:
(1)模板自重:
NQ1K=1.3×0.9×1=1.17KN
(2)钢筋砼自重:
NQ2K=[1.3×0.9×0.1+(1.0-0.1)×0.2×0.9]×(24+1.5)=7.11KN
(3)施工荷载:
NQ3K=1.3×0.9×1=1.17KN
(4)振动荷载:
NQ4K=1.3×0.9×2=2.34KN
所以NQiK=1.17+7.11+1.17+2.34=11.79KN
计算单元B:
(1)模板自重:
NQ1K=1.3×1.8×1=2.34KN
(2)钢筋砼自重:
NQ2K=1.3×1.8×0.1×(24+1.5)=5.967KN
(3)施工荷载:
NQ3K=1.3×1.8×1=2.34KN
(4)振动荷载:
NQ4K=1.3×1.8×2=4.68KN
所以NQiK=2.34+5.967+2.34+4.68=15.327KN
4.按施工荷载最大的计算单元B计算作用于一榀MF1219门架轴心力设计值
N=1.2×NGK1×h+1.4×∑NQiK
=1.2×0.25×1.9+1.4×15.327
=0.57+21.46=22.03KN<Nd=40.16KN
满足要求。
二、挠度验算(取最大荷载截面计算)
1、模板顶架以两条80×80mm木枋做简支梁,跨度为900mm,查表取弹性模量E=1×104N/mm2,惯性矩=342×104mm4。
2、NQiK‘=2.34+5.967=8.31KN
3、均布荷载q=(1/2×1.3×1.8×8.31)/0.9=10.8N/mm
4、挠度w=5ql4/384EI=5×10.8×9004/(384×104×342×104)
=2.7mm<[w]=l/250=900/250=3.6mm
满足要求。
支模强度和挠度验算
相关荷载值:
新灌普通砼24KN/m2;钢筋自重为1.5KN/m2;梁最大截面在
~
轴交
轴,截面为0.2m×1.0m,客厅板厚为0.15m,其他板厚为0.12m.
25#楼:
一、强度验算
1.每米高度模板支撑自重产生的轴心力的设计标准NGK1,每架距内、每步架高度的构配件自重:
门架1榀0.224KN
交叉拉杆2副0.070KN
连接杆2个0.012KN
可调底座2个0.070KN
可调托座2个0.090KN
合计0.476KN
每米高度模板支撑自重
NGK1=0.476∕1.90=0.251KN∕m
2.根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)(J43-2000)表B.0.5得,一榀MF1219门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN
3.施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和∑NQiK,按按AQ3.2.4施工荷载(可变荷载)包括:
计算单元A:
(1)模板自重:
NQ1K=1.7×0.9×1=1.53KN
(2)钢筋砼自重:
NQ2K=[1.7×0.9×0.15+(1.0-0.15)×0.2×0.9]×(24+1.5)=9.75KN
(3)施工荷载:
NQ3K=1.7×0.9×1=1.53KN
(4)振动荷载:
NQ4K=1.7×0.9×2=2.06KN
所以NQiK=1.53+9.75+1.53+2.06=15.87KN
计算单元B:
(1)模板自重:
NQ1K=1.45×1.45×1=2.1KN
(2)钢筋砼自重:
NQ2K=1.45×1.45×0.12×(24+1.5)=6.43KN
(3)施工荷载:
NQ3K=1.45×1.45×1=2.1KN
(4)振动荷载:
NQ4K=1.45×1.45×2=4.2KN
所以NQiK=2.1+6.43+2.1+4.2=14.83KN
计算单元C:
(1)模板自重:
NQ1K=1.6×0.9×1=1.44KN
(2)钢筋砼自重:
NQ2K=[1.6×0.9×0.15+(1.0-0.15)×0.2×0.9]×(24+1.5)=9.41KN
(3)施工荷载:
NQ3K=1.6×0.9×1=1.44KN
(4)振动荷载:
NQ4K=1.6×0.9×2=2.88KN
所以NQiK=1.44+9.41+1.44+2.88=15.17KN
4.按施工荷载最大的计算单元A计算作用于一榀MF1219门架轴心力设计值
N=1.2×NGK1×h+1.4×∑NQiK
=1.2×0.25×1.9+1.4×15.87
=0.57+22.22=22.79KN<Nd=40.16KN
满足要求。
二、挠度验算(取最大荷载截面计算)
1、模板顶架以两条80×80mm木枋做简支梁,跨度为900mm,查表取弹性模量E=1×104N/mm2,惯性矩=342×104mm4。
2、NQiK‘=1.53+9.75=11.28KN
3、均布荷载q=(1/2×1.7×0.9×11.28)/0.9=9.59N/mm
4、挠度w=5ql4/384EI=5×9.59×9004/(384×104×342×104)
=2.4mm>[w]=l/250=900/250=3.6mm
满足要求。
梁底模及侧模的验算
本工程对最大的梁进行底模及侧模验算,取20#楼的二层梁做验算,梁截面为250×1050mm,净跨为3米,板厚为100mm,梁底板为30mm,梁侧板为25mm,模板底楞间距为450mm,每榀门架间距为900mm,侧板立档间距为500mm。
查《建筑施工计算手册》得,抗弯fM=11,顺纹抗压及承压fC=10,顺纹抗剪fV=1.2,弹性模量E=9×103。
一、底模的验算
1、强度验算
底模荷载:
底板自重:
0.25×0.3=0.075KN/m
砼自重力:
0.25×1.05×25=6.563KN/m
钢筋自重:
0.25×1.05×1.5=0.394KN/m
振动荷载:
0.25×2=0.5KN/m
总荷载:
1.2×(0.075+6.563+0.394)+1.4×0.5=9.136KN/m
梁净跨为3米,模板底楞间距为450mm,按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置,由附录二附表2-14可得:
KM=-0.121,KV=-0.62,KW=0.967,I=bh3/12=562500mm4。
MWAX=KMql2=-0.121×9.136×0.452=0.224
WN=M/fM=0.224×106/11=20364
W=bh2/6=37500mm2﹥20364mm2
可满足要求
2、剪力验算
V=KVql=0.62×9.136×0.45=2.55KN
τMAX=3V/2bh=3×2.55×103/2×250×30=0.51N/mm2
fV=1.2﹥τMAX=0.51N/mm2
可满足要求。
3、挠度验算
挠度验算时可不考虑振动荷载,q=0.075+6.563+0.394=7.032KN/m2
WA=kWql4/100EI=0.967×7.032×4504/100×9×103×562600=0.55mm
0.55mm﹤w=450/400=1.25mm
可满足要求。
二、侧模验算
由于砼的施工高度H=1.05m,采用坍落度为150mm,砼重力密度γC=25KN/m3,砼的浇筑速度γ=2.4m/h,入模温度T=200C。
查《建筑施工计算手册》可得,β1掺外加剂的砼取1.2,β2砼坍落110~150mm时取1.5,砼施工时对模板的侧压力为4KN/m2。
F=0.22γCt0β1β2V0.5=0.22×25×(200/20+15)×1.2×1.5×20.5=79.3KN/m2
F=γCH=25×1.05=26.25KN/m2
取两者较小值F=26.25KN/m2。
Q=(26.25×1.2+4×1.4)×0.2=7.42KN/m2
MWAX=KMql2=-0.121×7.42×0.52=0.224
WN=M/fM=0.224×106/11=20364mm2
由于侧模板厚度为25mm。
W=bh2/6=26041mm2﹥WN=20364mm2
可满足要求
2、剪力验算
V=KVql=0.62×7.42×0.5=2.3KN
τMAX=3V/2bh=3×2.3×103/2×250×25=0.552N/mm2
fV=1.2﹥τMAX=0.552N/mm2
可满足要求。
3、挠度验算
挠度验算时可不考虑振动荷载,q=26.25×0.2=5.25KN/m2
WA=kWql4/100EI=0.967×5.25×5004/100×9×103×562500=0.6268mm
0.6268mm﹤w=450/400=1.25mm
可满足要求。
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