人货电梯基础施工方案.docx
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人货电梯基础施工方案
目录
一、工程概况2
二、编制依据2
三、安装位置、高度及附墙位置2
四、人货电梯基础的施工3
五、双笼电梯基础计算书3
第一节5#、6#施工升降机计算书3
第二节7#、8#、9#施工升降机计算书7
附图:
人货电梯基础平面图及定位图
人货电梯回顶大样
一、工程概况
本工程由阳江市锦盛地产有限公司投资开发建设的高层商住宅工程,位于阳江市城南新区江朗大道东侧,洛东大道北侧。
总建筑面积约为72000㎡。
阳江山水一品二期1栋、2栋、7栋、8栋、9栋。
层数为2~30层,建筑最大高度为90.45米。
结构类型为框剪结构。
建筑抗震设防烈度为7度。
地基基础设计等级为甲级。
设计单位为中国华西工程设计建设有限公司,由广州广骏工程监理有限公司承担监理任务,广东冠雄建设集团有限公司总承包。
本工程正负零以上建筑高度如下:
1栋、2栋建筑物顶层高度为84.15米,5#、6#人货电梯最大安装高度为90米;7栋、8栋、9栋建筑物顶层高度为87.15米,7#、8#、9#人货电梯最大安装高度为93米;为了满足零散建筑材料的垂直运输和施工人员上下,本工程共拟安装5台人货电梯,人货电梯最大安装高度为93米。
本工程7栋、8栋、9栋安装3台由广州市特威工程机械有限公司生产的型号为SC200/200施工升降机,1栋、2栋安装2台由广州市京龙工程机械有限公司生产的型号为SC200/200TD施工升降机。
为施工提供依据和防范安全事故,保证本工程施工正常、顺利施工,特编制本施工方案。
二、编制依据
1.阳江山水一品二期1栋、2栋、7栋、8栋、9栋施工总承包合同;
2.《起重机械安全规程》(GB6067-2010);
3.本工程《施工组织设计》;
4.本工程施工图纸;
5.《SC型升降机使用手册》
三、安装位置、高度及附墙位置
根据本工程施工现场布置的具体情况,考虑到材料运输方便和材料堆场的合理性,充分发挥人货梯的工作效率,合理使用人货梯,1栋、2栋、7栋、8栋、9栋拟各安装一台。
7栋、8栋、9栋人货梯安装在5.45米标高地下室顶板上,安装高度约为93米。
1栋、2栋人货梯安装在5.45米标高的顶板上,安装高度约为90米。
因现场条件限制,本工程人货梯必须安装在地下室顶板上,才能有效发挥人货梯使用功能。
为保证主体结构安全,人货梯所在位置的地下室顶板结构经过主体结构设计单位复核后,部分位置对梁板配筋及厚度进行调整加强,能满足承载力要求。
但为安全起见,人货梯顶板下采用钢管满堂架作回顶加固,适当把人货梯部分荷载传至地下室底板。
具体见附图做法。
根据人货梯技术参数,1栋、2栋层数为29层,人货梯附墙位置为3、6、9、12、15、17.99、21、24、27层,每间隔三层附墙一道;7栋、8栋、9栋层数为30层,则在30层位置多加一道附墙。
四、人货电梯基础的施工
人货梯基础利用原结构顶板结构作为基础,并对主体结构配筋进行加强,经主体设计计算复核后做适当调整,不再另设独立的基础。
地下室顶板结构施工时,同时对定位人货梯进行定位,预埋人货梯脚螺栓和爬升架底座,为后期人货梯安装提供条件。
具体做法见附图。
考虑抗冲切满足要求,在人货梯基础5米范围内采用钢管回顶加强,具体做法见附图。
当顶板结构和基座砼强度的达到C30后(结构设计强度的100%),可以进行人货电梯架的安装。
基础周边日常管理方面,做到日集日清,集中堆放,专人管理,统一搬运。
雨水积水及其它施工用水要排入临时沉淀池沉淀处理后,再排入市政下水管网。
五、双笼电梯基础计算书
第一节5#、6#施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》(GB/T10054-2005),《施工升降机安全规则》(GB10055-2007),《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ215-2010)等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200J
吊笼形式
双吊笼
架设总高度(m)
90
标准节长度(m)
1.51
底笼长(m)
4.4
底笼宽(m)
3.8
标准节重(kg)
170
对重重量(kg)
单个吊笼重(kg)
2000
吊笼载重(kg)
2000
外笼重(kg)
1480
其他配件总重量(kg)
200
2.楼板参数
基础混凝土强度等级
C30
楼板长(m)
5
楼板宽(m)
4.4
楼板厚(m)
0.17.99
梁宽(m)
0.3
梁高(m)
0.7
板中底部短向配筋
C12@100
板边上部短向配筋
C12@100
板中底部长向配筋
C12@100
板边上部长向配筋
C12@100
梁截面底部纵筋
5C25
梁中箍筋配置
C10@200
箍筋肢数
2
3.荷载参数:
施工荷载(kN/m2)
2
4.钢管参数:
钢管类型
Ф48×3
钢管横距(m)
0.5
钢管纵距(m)
0.5
钢管步距(m)
1.5
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m)
0.1
二、基础承载计算:
导轨架重(共需59节标准节,标准节重170kg):
170kg×59=10030kg,
施工升降机自重标准值:
Pk=((2000×2+1480×2+200+10030)+2000×2)×10/1000=211.9kN;
施工升降机自重:
P=(1.2×(2000×2+1480×2+200+10030)+1.4×2000×2)×10/1000=273.49kN;
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×273.49=574.33kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用,施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同,选择最不利的板进行验算
楼板长宽比:
Lx/Ly=4.4/5=0.88
1、荷载计算
楼板均布荷载:
q=574.33/(4.4×3.8)=34.35kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》(第四版):
Mxmax=0.0303×34.35×4.42=20.15kN·m
Mymax=0.022×34.35×4.42=14.63kN·m
M0x=-0.0797×34.35×4.42=-53.00kN·m
M0y=-0.0723×34.35×4.42=-48.08kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6,修正后求出配筋。
板中底部长向配筋:
Mx=Mxmax+μMymax=20.15+14.63/6=22.59kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=22.590×106/(1.00×14.30×4.40×103×155.002)=0.0149;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.0149)0.5=0.0151;
γs=1-ξ/2=1-0.0151/2=0.992;
As=|M|/(γsfyh0)=22.590×106/(0.992×360.00×155.00)=408.1mm2。
实际配筋:
1244.07mm2>408.1mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋:
My=Mymax+μMxmax=14.63+20.15/6=17.99kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=17.99×106/(1.00×14.30×5.00×103×155.002)=0.010;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.010)0.5=0.010;
γs=1-ξ/2=1-0.010/2=0.995;
As=|M|/(γsfyh0)=17.99×106/(0.995×360.00×155.00)=324.021mm2。
实际配筋:
1244.07mm2>324.021mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋:
M0x=M0xmax+μM0ymax=(-53.00)+-48.08/6=-61.013kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=61.013×106/(1.00×14.30×4.40×103×155.002)=0.040;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.040)0.5=0.041;
γs=1-ξ/2=1-0.041/2=0.980;
As=|M|/(γsfyh0)=61.013×106/(0.980×360.00×155.00)=1115.73mm2。
实际配筋:
1244.07mm2>1115.73mm2
板边上部长向配筋满足要求。
板边上部短向配筋:
M0y=M0ymax+μM0xmax=(-48.08)+-53.00/6=-56.95kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=56.95×106/(1.00×14.30×5.00×103×155.002)=0.033;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.033)0.5=0.034;
γs=1-ξ/2=1-0.034/2=0.983;
As=|M|/(γsfyh0)=56.95×106/(0.983×360.00×155.00)=1038.259mm2。
实际配筋:
1244.07mm2>1038.259mm2
板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度:
Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3×104×17.9903/(12×(1-(1/6)2))=1.5×1010
q=34.35kN/m2=0.0344N/mm2
L=4400mm
板最大挠度:
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00271×0.0344×44004/(1.5×1010)=2.33mm
fmax/L=2.33/4400=1/17.9989.9<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁,所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.18×4.4×25=19.8kN/m
梁自重0.7×0.3×25=5.25kN/m
静载19.8+5.25=25.05kN/m
活载2×5=10kN/m
作用于梁上的均布荷载:
q=25.05×1.2+10×1.4=44.06kN/m
作用于梁上的集中荷载:
p=211.9×1.2/2=127.14kN
M=ql2/12+pl/4=44.06×52/12+127.14×5/4=250.717kN·m
梁截面积:
b×h=0.3×0.7=0.21m2
h0=h-25=700-25=675mm
αs=|M|/(α1fcbh02)=250.717×106/(1.00×14.30×0.30×103×675.002)=0.128;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.128)0.5=0.138;
γs=1-ξ/2=1-0.138/2=0.931;
As=|M|/(γsfyh0)=250.717×106/(0.931×360.00×675.00)=1108.224mm2。
实际配筋:
2454.37mm2>1108.224mm2;
梁截面底部纵筋满足要求!
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力:
Q=p/2+ql/2=127.14/2+44.06×5/2=173.72kN;
Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=((173.72×103-0.7×1.43×300×675)/(1.25×360×675))×200/2=-7.61mm2;
梁箍筋满足要求!
四、梁板下钢管结构验算:
设梁板下Ф48×3mm钢管@0.5m×0.5m(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重,混凝土结构自重由结构自身承担,则:
施工升降机34.35kN/m2
活载1.4×2=2.8kN/m2
34.35+2.8=37.15kN/m2
37.15×0.5×0.5=9.287kN
钢管支模架步高1.5m
h/la=1.5/0.5=3
h/lb=1.5/0.5=3
经查表,μ的取值为:
1.27
计算长度:
L01=k×μ×h=1.155×1.27×1.5=2.2m
L02=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m
取:
L0=2.2m
λ=L0/i=2203.74/15.9=138.6
由此得:
φ=0.36
[N]=φ×A×f=0.36×424.12mm2×360N/mm2=54.51kN≥9.287kN
梁板下的钢管结构满足要求
第二节7#、8#、9#施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》(GB/T10054-2005),《施工升降机安全规则》(GB10055-2007),《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ215-2010)等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SC200/200
吊笼形式
双吊笼
架设总高度(m)
93
标准节长度(m)
1.51
底笼长(m)
4.4
底笼宽(m)
3.8
标准节重(kg)
150
对重重量(kg)
单个吊笼重(kg)
2000
吊笼载重(kg)
2000
外笼重(kg)
1350
其他配件总重量(kg)
200
2.楼板参数
基础混凝土强度等级
C30
楼板长(m)
5
楼板宽(m)
4.4
楼板厚(m)
0.17.99
梁宽(m)
0.3
梁高(m)
0.7
板中底部短向配筋
C12@100
板边上部短向配筋
C12@100
板中底部长向配筋
C12@100
板边上部长向配筋
C12@100
梁截面底部纵筋
4C25
梁中箍筋配置
C8@200
箍筋肢数
2
3.荷载参数:
施工荷载(kN/m2)
2
4.钢管参数:
钢管类型
Ф48×3
钢管横距(m)
0.5
钢管纵距(m)
0.5
钢管步距(m)
1.5
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m)
0.1
二、基础承载计算:
导轨架重(共需62节标准节,标准节重150kg):
150kg×62=9300kg,
施工升降机自重标准值:
Pk=((2000×2+1350×2+200+9300)+2000×2)×10/1000=202kN;
施工升降机自重:
P=(1.2×(2000×2+1350×2+200+9300)+1.4×2000×2)×10/1000=261.6kN;
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×261.6=549.36kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用,施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同,选择最不利的板进行验算
楼板长宽比:
Lx/Ly=4.4/5=0.88
1、荷载计算
楼板均布荷载:
q=549.36/(4.4×3.8)=32.8kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》(第四版):
Mxmax=0.0303×32.8×4.42=19.24kN·m
Mymax=0.022×32.8×4.42=13.97kN·m
M0x=-0.0797×32.8×4.42=-50.61kN·m
M0y=-0.0723×32.8×4.42=-45.91kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6,修正后求出配筋。
板中底部长向配筋:
Mx=Mxmax+μMymax=19.24+13.97/6=21.57kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=21.57×106/(1.00×14.30×4.40×103×155.002)=0.0149;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.0149)0.5=0.016;
γs=1-ξ/2=1-0.016/2=0.992;
As=|M|/(γsfyh0)=21.57×106/(0.992×360.00×155.00)=389.67mm2。
实际配筋:
1244.07mm2>389.67mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋:
My=Mymax+μMxmax=13.97+19.24/6=17.17kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=17.17×106/(1.00×14.30×5.00×103×155.002)=0.010;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.010)0.5=0.010;
γs=1-ξ/2=1-0.010/2=0.995;
As=|M|/(γsfyh0)=17.17×106/(0.995×360.00×155.00)=319.56mm2。
实际配筋:
1244.07mm2>319.56mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋:
M0x=M0xmax+μM0ymax=(-50.61)+-45.91/6=-58.26kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=58.26×106/(1.00×14.30×4.40×103×155.002)=0.040;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.040)0.5=0.040;
γs=1-ξ/2=1-0.040/2=0.980;
As=|M|/(γsfyh0)=58.26×106/(0.980×360.00×155.00)=1065.39mm2。
实际配筋:
1244.07mm2>1065.39mm2
板边上部长向配筋满足要求。
板边上部短向配筋:
M0y=M0ymax+μM0xmax=(-45.91)+-50.61/6=-54.345kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=54.345×106/(1.00×14.30×5.00×103×155.002)=0.034;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.034)0.5=0.033;
γs=1-ξ/2=1-0.033/2=0.983;
As=|M|/(γsfyh0)=54.345×106/(0.983×360.00×155.00)=990.77mm2。
实际配筋:
1244.07mm2>990.77mm2
板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度:
Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3×104×17.9903/(12×(1-(1/6)2))=1.5×1010
q=32.8kN/m2=0.0334N/mm2
L=4400mm
板最大挠度:
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00271×0.0334×44004/(1.5×1010)=2.26mm
fmax/L=2.26/4400=1/17.9935.17.99<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁,所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.18×4.4×25=19.8kN/m
梁自重0.7×0.3×25=5.25kN/m
静载19.8+5.25=25.05kN/m
活载2×5=10kN/m
作用于梁上的均布荷载:
q=25.05×1.2+10×1.4=44.06kN/m
作用于梁上的集中荷载:
p=202×1.2/2=121.2kN
M=ql2/12+pl/4=44.06×52/12+121.2×5/4=243.29kN·m
梁截面积:
b×h=0.3×0.7=0.21m2
h0=h-25=700-25=675mm
αs=|M|/(α1fcbh02)=243.29×106/(1.00×14.30×0.30×103×675.002)=0.124;
ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.124)0.5=0.133;
γs=1-ξ/2=1-0.133/2=0.933;
As=|M|/(γsfyh0)=243.29×106/(0.933×360.00×675.00)=1073.09mm2。
实际配筋:
1963.5mm2>1073.09mm2;
梁截面底部纵筋满足要求!
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力:
Q=p/2+ql/2=121.2/2+44.06×5/2=170.75kN;
Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=((170.75×103-0.7×1.43×300×675)/(1.25×360×675))×200/2=-7.52mm2;
梁箍筋满足要求!
四、梁板下钢管结构验算:
设梁板下Ф48×3mm钢管@0.5m×0.5m(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重,混凝土结构自重由结构自身承担,则:
施工升降机32.8kN/m2
活载1.4×2=2.8kN/m2
32.8+2.8=35.6kN/m2
35.6×0.5×0.5=8.9kN
钢管支模架步高1.5m
h/la=1.5/0.5=3
h/lb=1.5/0.5=3
经查表,μ的取值为:
1.27
计算长度:
L01=k×μ×h=1.155×1.27×1.5=2.2m
L02=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m
取:
L0=2.2m
λ=L0/i=2203.74/15.9=137.61
由此得:
φ=0.36
[N]=φ×A×f=0.36×424.12mm2×360N/mm2=54.51kN≥8.9kN
梁板下的钢管结构满足要求
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