UASB设计计算实例.docx
- 文档编号:26924196
- 上传时间:2023-06-24
- 格式:DOCX
- 页数:11
- 大小:110.92KB
UASB设计计算实例.docx
《UASB设计计算实例.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《UASB设计计算实例.docx(11页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
UASB设计计算实例
UASB设计计算
一、设计参数
(1)污泥参数
设计温度T=25℃
容积负荷NV=8、5kgCOD/(m3、d) 污泥为颗粒状
污泥产率0、1kgMLSS/kgCOD,
产气率0、5m3/kgCOD
(2)设计水量Q=2800m3/d=116、67m3/h=0、032m3/s。
(3)水质指标
表1 UASB反应器进出水水质指标
水质指标
COD(㎎∕L)
BOD(㎎∕L)
SS(㎎∕L)
进水水质
3735
2340
568
设计去除率
85%
90%
/
设计出水水质
560
234
568
二、UASB反应器容积及主要工艺尺寸得确定
(1)UASB反应器容积得确定
本设计采用容积负荷法确立其容积V
V=QS0/NV
V—反应器得有效容积(m3)
S0—进水有机物浓度(kgCOD/L)
V=3400×3、735÷8、5=1494m3
取有效容积系数为0、8,则实际体积为1868m3
(2)主要构造尺寸得确定
UASB反应器采用圆形池子,布水均匀,处理效果好。
取水力负荷q1=0、6m3/(m2·d)
反应器表面积 A=Q/q1=141、67/0、6=236、12m2
反应器高度 H=V/A=1868/236、12=7、9m 取H=8m
采用4座相同得UASB反应器,则每个单池面积A1为:
A1=A/4=236、12/4=59、03m2
取D=9m
则实际横截面积 A2=3、14D2/4=63、6m2
实际表面水力负荷 q1=Q/4A2=141、67/563、6=0、56m3/(m2·d)
q1〈0、8m/h,符合设计要求。
二、UASB进水配水系统设计
(1)设计原则
①进水必须要反应器底部均匀分布,确保各单位面积进水量基本相等,防止短路与表面负荷不均;
②应满足污泥床水力搅拌需要,要同时考虑水力搅拌与产生得沼气搅拌;
③易于观察进水管得堵塞现象,如果发生堵塞易于清除。
本设计采用圆形布水器,每个UASB反应器设30个布水点。
(2) 设计参数
每个池子得流量
Q1=141、67/4=35、42m3/h
(3)设计计算
查有关数据,对颗粒污泥来说,容积负荷大于4m3/(m2、h)时,每个进水口得负荷须大于2m2
则 布水孔个数n必须满足πD2/4/n>2
即n<πD2/8=3、14×9×9÷8=32 取n=30个
则 每个进水口负荷 a=πD2/4/n=3、14×9×9÷4÷30=2、12m2
可设3个圆环,最里面得圆环设5个孔口,中间设10个,最外围设15个,其草图见图1
图1 UASB布水系统示意图
①内圈5个孔口设计
服务面积:
S1=5×2、12=10、6m2
折合为服务圆得直径为:
用此直径作一个虚圆,在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环,其上布5个孔口,则圆环得直径计算如下:
3、14*(3、672-d12)/4=S1/2
②中圈10个孔口设计
服务面积:
S2=10×2、12=21、2m2
折合为服务圆得直径为:
则中间圆环得直径计算如下:
3、14×(6、362-d22)/4=S2/2
则d2=5、2m
③外圈15个孔口设计
服务面积:
S3=15×2、12=31、8m2
折合为服务圆得直径为
则中间圆环得直径计算如下:
3、14×(92-d32)/4=S3/2
则d3=7、8m
布水点距反应器池底120mm;孔口径15cm
三、三相分离器得设计
(1)设计说明 UASB得重要构造就是指反应器内三相分离器得构造,三相分离器得设计直接影响气、液、固三相在反应器内得分离效果与反应器得处理效果。
对污泥床得正常运行与获得良好得出水水质起十分重要得作用,根据已有得研究与工程经验,三相分离器应满足以下几点要求:
EjIQj。
沉淀区得表面水力负荷<0、8m/h;
三相分离器集气罩顶以上得覆盖水深可采用0、5~1、0m;
沉淀区四壁倾斜角度应在45°~60°之间,使污泥不积聚,尽快落入反应区内;
沉淀区斜面高度约为0、5~1、0m;
进入沉淀区前,沉淀槽底缝隙得流速≤2m/h;
总沉淀水深应≥1、0m;
水力停留时间介于1、5~2h;
分离气体得挡板与分离器壁重叠在20mm以上;
以上条件如能满足,则可达到良好得分离效果。
(2)设计计算
本设计采用无导流板得三相分离器
图2 三相分离器设计计算草图
①沉淀区得设计
沉淀器(集气罩)斜壁倾角 θ=50°
沉淀区面积:
A=3、14*D2/4=63、6m2
表面水力负荷
q=Q/A=141、67÷(4×63、6)=0、56m3/(m2、h)<0、8m3/(m2、h) 符合要求GWkOq。
②回流缝设计
h2得取值范围为0、5—1、0m, h1一般取0、5
取h1=0、5m h2=0、7m h3=2、4m
依据图2中几何关系,则 b1=h3/tanθ
b1—下三角集气罩底水平宽度,
θ—下三角集气罩斜面得水平夹角
h3—下三角集气罩得垂直高度,m
b1=2、4/tan50=2、0m b2=b-2b1=9-22、0=5、0m
下三角集气罩之间得污泥回流缝中混合液得上升流速V1,可用下式计算:
V1=Q1/S1=4Q1/3、14b22
Q1—反应器中废水流量(m3/s)
S1—下三角形集气罩回流缝面积(m2)
符合要求
上下三角形集气罩之间回流缝流速V2得计算:
V2=Q1/S2
S2—上三角形集气罩回流缝面积(m2)
CE—上三角形集气罩回流缝得宽度,CE>0、2m 取CE=1、0m
CF—上三角形集气罩底宽,取CF=6、0m
EH=CE*sin50=1、0*sin50=0、766m
EQ=CF+2EH=6、0+2*1、0*sin50=7、53m
S2=3、14(CF+EQ)、CE=3、14×(6、0+7、53)×1、0=42、48m2
V2=141、67/4/42、48=0、86m/h
V2 确定上下集气罩相对位置及尺寸 BC=CE/cos50=1、0/cos50=1、556m HG=(CF-b2)/2=0、5m EG=EH+HG=1、266m AE=EG/sin40=1、266/sin40=1、97m BE=CE*tan50=1、19m AB=AE-BE=0、78m DI=CD*sin50=AB*sin50=0、778*sin50=0、596m h4=AD+DI=BC+DI=2、15m h5=1、0m 气液分离设计 由图2可知,欲达到气液分离得目得,上、下两组三角形集气罩得斜边必须重叠,重叠得水平距离(AB得水平投影)越大,气体分离效果越好,去除气泡得直径越小,对沉淀区固液分离效果得影响越小,所以,重叠量得大小就是决定气液分离效果好坏得关键。 4sBJ5。 由反应区上升得水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区,其水流状态比较复杂。 当混合液上升到A点后将沿着AB方向斜面流动,并设流速为Va,同时假定A点得气泡以速度Vb垂直上升,所以气泡得运动轨迹将沿着Va与Vb合成速度得方向运动,根据速度合成得平行四边形法则,则有: A9XDy。 要使气泡分离后不进入沉淀区得必要条件就是: 在消化温度为25℃,沼气密度=1、12g/L;水得密度=997、0449kg/m3; 水得运动粘滞系数v=0、0089×10-4m2/s;取气泡直径d=0、01cm 根据斯托克斯(Stokes)公式可得气体上升速度vb为 vb—气泡上升速度(cm/s) g—重力加速度(cm/s2) β—碰撞系数,取0、95 μ—废水得动力粘度系数,g/(cm、s) μ=vβ 水流速度,Va=V2=1、67m/h 校核: 四、排泥系统设计 每日产泥量为 △X=3735×0、85×0、1×3400×10-3=1079㎏MLSS/d 则 每个UASB每日产泥量为 W=1097/4=269、75㎏MLSS/d 可用200mm得排泥管,每天排泥一次。 五、产气量计算 每日产气量 G=3726×0、85×0、5×3400×10-3=5397m3/d=224、9m3/hiZ0mk。 储气柜容积一般按照日产气量得25%~40%设计,大型得消化系统取高值,小型得取低值,本设计取38%。 储气柜得压力一般为2~3KPa,不宜太大。 xH4ig。 六、加热系统 设进水温度为15°C,反应器得设计温度为25°C。 那么所需要得热量: QH=dF、γF、(Tr-T)、Q/η QH-加热废水需要得热量,KJ/h; dF-废水得相对密度,按1计算; γF-废水得比热容,kJ/(kg、K); Q-废水得流量,m3/h Tr-反应器内得温度,°C T-废水加热前得温度,°C η-热效率,可取为0、85 所以 QH=4、2*1*(25-15)*141、67/0、85=7000KJ/h 每天沼气得产量为5397m3,其主要成分就是甲烷,沼气得平均热值为22、7KJ/L 每小时得甲烷总热量为: (5397÷24)×22、7×103=5、1×106KJ/h,因此足够加热废水所需要得热量。 FFJtM。 七、加碱系统 在厌氧生物处理中,产甲烷菌最佳节pH值就是6、8-7、2,由于厌氧过程得复杂性,很难准确测定与控制反应器内真实得pH值,这就要与靠碱度来维持与缓冲,一般碱度要2000-5000mgCaCO3/L时,就会导致其pH值下降,所以,反应器内碱度须保持在1000mgCaCO3/L以上,因为为保证厌氧反应器内pH值在适当得范围内,必须向反应器中直接加入致碱或致酸物质。 间接调节pH值。 主要致碱药品有: NaCO3、NaHCO3、NaOH以及Ga(OH)2。 K6E70。 在UASB反应器中安装pH指示仪,并在加碱管路上设有计量装置,将计量装置与pH指示仪用信号线连接起来,根据UASB反应器中pH值得大小来调整加碱量,当UASB反应器中pH值过低时,打开加碱管路上得开关,往UASB反应器中加碱,使pH值下降;反之,当UASB反应器中pH值过高时,关闭加碱管路上得开关,停止加碱,使pH值上升。 DN5Rh。 八、活性污泥得培养与驯化 对于一个新建得UASB反应器来说,启动过程主要就是用未驯化得絮状污泥(如污水处理厂得消化污泥)对其进行接种,并经过一定时间得启动调试运行,使反应器达到设计负荷并实现有机物得去除效果,通常这一过程会伴随着污泥颗粒化得实现,因此也称为污泥得颗粒化。 由于厌氧生物,特别就是甲烷菌增殖很慢,厌氧反应器得启动需要很长得时间。 但就是,一旦启动完成,在停止运行后得再次启动可以迅速完成。 当没有现成得厌氧污泥或颗粒污泥时,采用最多得就是城市污水处理厂得消化污泥。 除了消化污泥之外,可用作接种得物料很多,例如牛粪与各类粪肥、下水道污泥等。 一些污水沟得污泥与沉淀物或微生物得河泥也可以被用于接种,甚至好氧活性污泥也可以作为接种污泥,并同样能培养出颗粒污泥。 污泥得接种浓度以6-8kgVSS/m3(按反应器总有效容积计算)为宜,至少不低于5kgVSS/m3,接种污泥得填充量应不超过反应器容积得60%。 从负荷角度考虑UASB得初次启动与颗粒化过程,可分为三个阶段: PfUIh。 阶段1: 即启动得初始阶段,这一阶段就是低负荷得阶段(<2KgCOD/(m3·d))。 阶段2: 即当反应器负荷上升至2~5KgCOD/(m3·d)得启动阶段。 在这阶段污泥得洗出量增大,其中大多为细小得絮状污泥。 实际上,这一阶段在反应器里对较重得污泥颗粒与分散得、絮状得污泥进行选择。 使这一阶段得末期留下得污泥中开始产生颗粒状污泥或保留沉淀性能良好得污泥。 所以在5、0KgCOD/(m3·d)左右就是反应器中以颗粒污泥或絮状污泥为主得一个重要得分界。 zlAgI。 阶段3: 这一阶段就是反应器负荷超过5、0KgCOD/(m3·d)。 在此时,絮状污泥变得迅速减少,而颗粒污泥加速形成直到反应器内不再有絮状污泥存在。 0agYK。 当反应器负荷大于5、0KgCOD/(m3·d),由于颗粒污泥得不断形成,反应器得大部分被颗粒污泥充满时其最大负荷可以超过20KgCOD/(m3·d)。 当反应器运行在小于5、0KgCOD/(m3·d),系统中虽然可能形成颗粒污泥,但就是,反应器得污泥性质就是由占主导地位得絮状污泥所确定。 eqWJj。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- UASB 设计 计算 实例
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)