隧道小净距隧道施工作业指导书.docx
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隧道小净距隧道施工作业指导书
京沈京冀客专Ⅶ标段隧道工程
编号:
小净距隧道施工作业指导书
单位:
中铁十一局集团
编制:
审核:
批准:
2014年8月1日发布2014年8月1日实施
京沈京冀客专隧道工程
小净距隧道施工作业指导书
1适用范围
小净距隧道是指并行双洞隧道间夹岩石厚度较小,一般小于1.5倍隧道开挖断面宽度的一种特殊隧道结构型式。
本作业指导书适用于中铁十一局集团有限公司京沈京冀客专Ⅶ标段隧道开挖断面宽度小于13m的并行双洞隧道。
2技术要求
本指导书的施工方法及工序、关键工艺、量测要求等,应当根据施工过程中所得到的现场量测资料及时进行修改和调整,以确保工程安全、经济、合理。
未涉及的各种施工技术要求,严格按《隧道施工技术规范》
现场应根据设计文件要求,编制施工组织计划,并对各工序的滞后时间、空间间距、炮眼深度、装药量等提出严格要求,经监理审查同意后方可实施。
3施工工艺流程及操作要点
为确保开挖过程中围岩的稳定性,减小因隧道间净距小引起的围岩变形、爆破震动等不利因素的影响,满足小净距隧道中夹岩特有的加固要求,特对小净距隧道不同围岩类别段的施工工序作如下要求:
3.1I、II类围岩段
根据隧道围岩变形特点,在正常情况下,推荐在I、II类围岩段采用正向单侧壁导坑的开挖方法。
施工工序以左洞先开挖制定,当右洞先开挖时,则将左、右洞施作顺序对调即可。
3.1.1左洞按下列开挖顺序施工:
(1)上台阶1超前支护
(2)上台阶1开挖;
(3)上台阶1初期支护(含侧壁临时支护);
(4)中夹岩上部水平贯通锚杆施工;
(5)下台阶1超前支护;
(6)下台阶1开挖;
(7)下台阶1初期支护(含侧壁临时支护及仰拱初期支护);
(8)中夹岩下部水平贯通锚杆施工;
(9)上台阶2超前支护(含侧壁临时支护);
(10)上台阶2开挖;
(11)上台阶2初期支护;
(12)下台阶2超前支护;
(13)下台阶2开挖;
(14)下台阶2初期支护(含侧壁临时支护及仰拱初期支护);
(15)拆除侧壁临时支护;
(16)仰拱回填砼施工;
(17)防水层及拱墙二次衬砌施工。
图1Ⅰ、Ⅱ类围岩段正向单侧壁导坑开挖工序横断面布置图
图2Ⅰ、Ⅱ类围岩段正向单侧壁导坑开挖工序平面布置示意图
3.1.2右洞施工工序同左洞,但水平贯通锚杆施工应为水平贯通锚杆连接施工。
3.1.3工序安排注意事项:
(1)右洞(后掘进洞)上台阶1的开挖一般应落后于左洞下台阶1(先掘进洞)5~10米。
当左洞(先掘进洞)出现围岩稳定性较差、监控量测数据收敛性不好的情况时,右洞上台阶1宜滞后于左洞下台阶2进行。
同理,此时右洞上台阶2宜滞后于左洞二次衬砌完成后进行。
(2)侧壁临时支护拆除应在下台阶2完成20~30米后,二次衬砌开始前进行,监时支撑拆除后,仰拱回填和拱墙二次衬砌应尽早施作。
(3)左洞二次衬砌与左洞下台阶2开挖面的合理距离应根据左洞下台阶2开挖放炮震动情况作具体确定,暂定为20~30米;
(4)右洞二次衬砌与右洞下台阶2开挖面的合理距离应考虑放炮冲击和震动对衬砌的影响确定,暂定为20~30米;
(5)在台阶施工拉开合理距离情况下(详见I、II类围岩段正向单侧壁导坑开挖工序平面布置示意图),各台阶施工均可平行进行。
(6)施工中必须严格配合爆破震动测试和围岩变形测试等科研工作的开展。
(7)中夹岩超前支护的打设角度可根据现场围岩状况和设计目的可在5~30度之间进行调整。
(8)在II类围岩掌子面稳定性较好、施工单位机具和施工能力许可的条件下,单侧壁导坑的上台阶1、下台阶1(上台阶2、下台阶2)可合为一步进行开挖。
(9)如果掌子面稳定性差,单侧壁导坑分为两个台阶不能确保掌子面稳定,则可根据现场地质条件,将单侧壁的开挖、支护分为三或四个台阶进行。
3.1.4说明
在I、II类围岩的地质条件下,采用本开挖布序进行开挖施工,基于以下几方面的原因:
(1)风化的坡、残积土在地下水不丰富情况下,一般稳定性较好,但在有地下水的情况下,稳定性会非常差。
因此,采取单侧壁导坑的开挖布序方式可防止出现围岩变形过大而失稳的情况发生。
(2)便于即早封闭仰拱,有利于围岩稳定。
(3)中夹岩处拱脚至拱腰变形量最大,刚性的侧壁临时支护对减小此范围处变形有较大的作用。
(4)由于围岩类别较低,一般多采用人工或机械开挖,爆破震动相对较小。
(5)正向单侧壁导坑的开挖方法有利于及早对中夹岩进行支护,在全断面未开挖的情况下,及早取得中夹岩开挖后的变形量测结果,可为全断面开挖后存在的风险提供超前预报和超前处理时间。
3.1.5在特殊情况下,因地质条件、施工进度、工序转换等多种因素综合影响,在I、II类围岩条件下可能采用反向单侧壁导坑法(其施工工序详见下述III类围岩反向单侧壁导坑法),但在施工中必须严格注意以下问题:
(1)应严格控制上台阶2及下台阶2每循环的开挖进尺;
(2)在初期支护完成后水平贯通锚杆必须及时施作;
(3)监控量测数据必须及时采集和反馈,出现不稳定现象必须及时处理。
3.2III类围岩段
推荐采用反向单侧壁导坑的开挖方法,施工工序按左洞先开挖制定,若右洞先开挖,则左、右洞施作顺序对调。
图3Ⅲ类围岩段反向单侧壁导坑开挖工序横断面布置图
3.2.1左洞按下列顺序施工:
(1)台阶1超前支护;
(2)上台阶1开挖;
(3)上台阶1初期支护(含侧壁临时支护);
(4)下台阶1超前支护;
(5)下台阶1开挖;
(6)下台阶1初期支护(含侧壁临时支护及仰拱初期支护);
(7)上台阶2超前支护;
(8)上台阶2开挖;
(9)上台阶2初期支护(含侧壁临时支护);
(10)中夹岩上部水平贯通锚杆施工;
(11)下台阶2超前支护;
(12)下台阶2开挖;
(13)下台阶2初期支护(含侧壁临时支护及仰拱初期支护);
(14)中夹岩下部水平贯通锚杆施工;
(15)防水层及二次衬砌施工;
3.2.2右洞施工工序同左洞,但水平贯通锚杆施工应为水平贯通锚杆连接施工。
图4Ⅲ类围岩段反向单侧壁导坑开挖工序平面布置示意图
3.2.3工序安排注意事项:
左洞(右洞)上台阶1与下台阶1掌子面的间距一般为3~5米,下台阶1与上台阶2掌子面间距一般为5~10米。
在围岩状况较好且施工条件许可时,可将上台阶2与下台阶2同时开挖;
由于侧壁临时支护仅为喷锚支护,因此,临时支护在上台阶2和下台阶2开挖时被拆除。
为确保二衬在爆破震动影响下的安全,二衬与两洞爆破掌子面的安全距离必须通过震动测试结果确定。
从施工工序角度考虑,左洞(先掘进洞)二衬与右洞(后掘进洞)下台阶2掌子面的距离不宜小于10~15米;右洞二衬与右洞下台阶2掌子面的距离不宜小于15~20米。
当隧道掘进由I、II类开始,然后围岩向III类过渡的情况下,由于I、II类围岩与III类围岩开挖分步相反,施工单位应根据前方III类围岩长度、施工进度要求、施工经验等因素,综合选取以下工序作为过渡方案:
①在III类围岩条件下采用正向侧壁导坑的开挖方法,但必须采取严格的措施控制后行洞靠中夹岩侧的爆破施工;
②待II类围岩全部开挖完成后再对III类围岩采取反向单侧壁导坑的开挖方法;
③从隧道I(II)、III类围岩交界处由正向单侧壁导坑上台阶1、下台阶1向反向单侧壁导坑上台阶1、下台阶1斜向掘进的方法,完成I、Ⅱ类围岩向III类围岩的过渡。
④当隧道因进入断层破碎带或其它原因由III类围岩进入I、II类围岩段,由于开挖工序为反向单侧壁导坑,因此,施工单位应根据前方I(II)类围岩长度、施工进度要求、施工经验等因素,综合选取以下工序作为过渡方案:
待III类围岩全部开挖完成,再采用正向单侧壁导坑的开挖方式;
在I、II类围岩中采用反向单侧壁导坑的开挖方式。
3.2.4说明
在III类围岩地质条件下,采用反向单侧壁导坑的开挖施工方法,主要基于以下原因:
III类围岩多采用钻爆法开挖,为减少爆破震动对相邻隧道的影响,应将震动最大的爆破远离中夹岩进行。
由于上台阶1、下台阶1已开挖,靠中夹岩的上台阶2和下台阶2的开挖将有较好的临空面,可在较小药量、较小爆破震动的基础上取得良好的爆破效果,同时也确保了中夹岩的稳定。
3.2IV、V、VI类围岩段
图5Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ类围岩超前导坑开挖工序横断面布置图
采用超前导坑预留光爆层的开挖方法,按左洞先开挖制定,若右洞先开挖,则左、右洞施作顺序对调。
3.3.1左洞施工顺序:
开挖超前导坑
(1);
开挖预留光爆层
(2);
初期支护;
隧道减底及水沟开挖;
防水层及二次衬砌施工。
3.3.2右洞施工顺序同左洞
3.3.3工序安排注意事项:
超前导坑超前长度应根据施工能力确定,一般为5~10米;
右洞预留光爆层的开挖应在左洞初期支护施工完成并达到一定强度后进行,因此一般应滞后左洞预留光爆层开挖10~15米;
右洞各段爆破药量应严格按震动测试结果进行控制;
左洞二次衬砌距右洞预留光爆层距离应根据震动测试结果具体确定,暂定为不小于25米;
右洞二次衬砌距右洞预留光爆层的距离应考虑爆破震动与冲击的影响,暂定为不小于40米;
由于隧底开挖工作的精度直接影响隧道底部平整回填工作量,本细则建议超前导洞一般高于隧底设计标高0.5~1米,将隧道减底工作留至精确抄平后与水沟开挖同时进行。
考虑到减底及水沟开挖若滞后二次扩挖面太远不利于各工序的平行作业,此工序与二次扩挖掌子面的距离不宜超过15米。
图6Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ类围岩超前导坑开挖工序平面布置示意图
3.3.4说明
在IV、V、VI类围岩地质条件下,采用超前导坑预留光爆层的开挖施工方法,主要基于以下原因:
IV、V、VI类围岩自稳性较好,可采取全断面的开挖方式。
隧道普遍长度不大,一般采用人工打眼放炮能满足施工进度的要求。
由于有超前导坑临空面的存在,二次扩挖(预留光爆层)的爆破方式可由全断面一次爆破的抛掷式爆破改变为崩解式爆破,装药量可大大减少,同时爆破震动也可大大减小。
4关键工艺技术要求
4.1小净距隧道钻爆开挖要求
小净距隧道钻爆施工质量直接关系到隧道施工的成败,因此,有必要采取措施对钻爆施工进行严格的监测和控制。
4.1.1基本要求:
根据《爆破安全规程》GB6722-86规定,交通隧道安全震动速度标准为V≤15cm/s。
因此,为确保开挖第二座隧道时第一座隧道衬砌的安全性,应将第一座隧道衬砌处震动速度控制在15cm/s以内。
此外,对于II、III类围岩有良好支护时,震动速度应控制在10cm/s以内;对于VI、V、VI类围岩有良好支护时,震动速度应控制在20cm/s以内。
以上标准还可根据施工现场震动测试结果进一步调整。
为避免爆破震动波的叠加,必须采用微差控制爆破,各段起爆时间应根据震动测试确定,或按经验大于200ms为宜。
4.1.2测试方法:
(1)震动速度V的测定
采用震速测试仪,对隧道周壁围岩震动进行测试.
(2)爆破震动持续时间的测定
采用震动测试仪,在先行洞开挖时距起爆点R处(R尽可能在两隧道间最小间距加一倍洞径以内)对独立的爆破震动进行记录,读取并记录从震动至震幅衰减到最大震幅的1/5时的时间长度,计为该药量爆破在该处地质条件下引起的震动的持续时间Ty。
由于主震时间随药量增加而增加,因此,测试数据应按地质条件,药量大小进行分类。
4.1.3计算方法:
(1)震动速度的计算
根据震动速度的衰减规律,可采用下列公式对震动速度进行预估计算:
V=K(Q1/3/R)α式
(1)
式中:
V为质点震动速度,单位为cm/s;
K为与爆破场地有关的系数;
Q为装药量(齐发爆破时为总装药量,延发爆破时
为最大一段装药量),单位为Kg;
R为从测点到爆破中心的距离,单位为m;
α为与地质条件有关的系数;
式
(1)中K值可按下面不同条件近似采用:
场地为坚硬基岩:
K=150α=1.70
场地为基岩:
K=220α=1.67
场地为覆盖浅层表土时:
K=300α=1.60
(2)爆破时间间隔的计算
通过记录的爆破震动持续时间,可按下式
(2)确定两段爆破的时间间隔
△t=Ri/Vs+Tyi-Ri+1/Vs=(Ri-Ri+1)/Vs+Tyi式
(2)
式中:
Ri和Ri+1分别为第i段和第i+1段爆破中心距要求的控制震
动点的距离;
Vs为不同的岩石中的波速值,详见下表1;
Tyi为第i段爆破的震动持续时间(通过同条件下的测
试数据综合确定);
表1不同岩石中震动波传播速度
岩石名称
P波速(m/s)
S波速(m/s)
岩石名称
P波速(m/s)
S波速(m/s)
花岗岩
3960-6096
2133-3353
片麻岩
4724-5578
-
辉长石
6553
3444
冲积层
503-1981
-
玄武岩
5608
3048
粘土
1128-2409
579
纯橄榄岩
7986
4084
土壤
152-762
91-549
砂岩
2438-4267
914-3048
冰碛物
396
-
石灰岩
3048-6096
2743-3200
大理石
5791
3505
页岩
1829-3962
1067-2286
石英岩
6050
-
板岩
3658-4450
2865
片岩
4542
2896
注:
表中 Vs可选P波速或S波速进行计算,以计算所得爆破时间间隔最大为准。
4.1.4测试、施工注意事项
(1)先行洞的测试数据除了用于控制本隧道开挖的爆破震动符合规范外,还可用于对后行洞的爆破药量进行估算。
但根据计算和众多测试表明,在先行洞同一断面、同一位置处,同等药量在距此断面相同距离处在先行洞和后行洞的岩体中引爆,测得的震速有较大差异。
由于先行洞已开挖,后行洞引起的爆破震动将是先行洞开挖时引起的震动的2~6倍,最大可达12倍。
因此,利用先行洞开挖时测定的震动数据对后行洞的爆破参数进行设计时,应特别注意。
(2)由于同一围岩类别段的岩体中常存在局部的段落或局部区域出现岩质相对较差现象,为确保工程安全,应根据这些局部的围岩状况进行震动控制。
(3)根据多座隧道爆破震动测试结果,预裂爆破、光面爆破与普通爆破相比,爆破引起的(质点)震动速度可降低10%~50%。
因此,小净距隧道施工中应尽量采用预裂爆破和光面爆破技术。
(4)根据已建成的小净距隧道施工经验,在药量较为集中的爆破时,在靠近已开挖隧道一侧设置预裂爆破减震带,可有效减小已开挖隧道壁的震动速度。
采用减轻震动的掏槽方法,可较好地减小震动。
(5)根据有关规范及施工经验,光面爆破采用的诸参数如周边眼间距(E)、最小抵抗线(W)、相对距(E/W)和装药集中度(q)等,应采用工程类比或根据爆破漏斗及成缝试验确定,在无条件试验时,可按下表2选用。
表2光面爆破诸参数
参数
围岩状况
饱和单轴抗压极限强度Rb(Mpa)
装药不偶合系数D
周边眼间距
E(cm)
周边眼最小抵抗线W(cm)
相对距
E/W
周边眼装药集中度q(Kg/m)
硬岩
>60
1.25~1.50
55~70
70~85
0.8~1.0
0.3~0.35
中硬岩
30~60
1.50~2.00
45~60
60~75
0.8~1.0
0.2~0.30
软岩
≤30
2.00~2.50
30~50
40~60
0.5~0.8
0.07~0.15
注:
1、软岩隧道光面爆破的相对距宜取小值
2、装药集中度按规定号岩石硝铵炸药考虑,当采用其它炸药时,应进行换算,换算指标主要考虑猛度和爆力。
换算系数K按下式计算:
K=1/2(2号岩石炸药猛度/换算炸药猛度+2号岩石炸药爆力/换算炸药爆力)
(3)预裂爆破诸参数应在现场由爆破成缝试验获得,在无条件试验时,可按表三选用。
表3预裂爆破诸参数
参数
围岩状况
饱和单轴抗压极限强度Rb(Mpa)
装药不偶合系数D
周边眼间距
E(cm)
周边眼至内圈崩落眼间距(cm)
周边眼装药集中度q(Kg/m)
硬岩
>60
1.2~1.3
40~50
40
0.35~0.40
中硬岩
30~60
1.3~1.4
40~45
40
0.25~0.35
软岩
≤30
1.4~2.0
30~40
30
0.09~0.19
注:
1、本表的适用范围:
炮眼深度1.0-3.5m,炮眼直径40-50mm,药卷直径20-32mm。
2、炸药换算系数按表2注2所示的公式计算。
(3)预留光爆层的爆破诸参数应在现场由爆破试验获得,在无条件试验时,可按表四选用。
表4预留光爆层爆破诸参数
参数
围岩状况
饱和单轴抗压极限强度Rb(Mpa)
装药不偶合系数D
周边眼间距
E(cm)
周边眼最小抵抗线W(cm)
相对距
E/W
周边眼装药集中度q(Kg/m)
硬岩
>60
1.25~1.50
60~70
70~80
0.7~1.0
0.20~0.30
中硬岩
30~60
1.50~2.00
40~50
50~60
0.8~1.0
0.10~0.15
软岩
≤30
2.00~2.50
40~50
50~60
0.7~0.9
0.07~0.12
注:
1、本表的适用范围:
炮眼深度1.0-3.5m,炮眼直径40-50mm,药卷直径20-32mm。
2、炸药换算系数按表二注2所示的公式计算。
4.2中夹岩体加固技术
小净距隧道设计、施工是基于岩体力学角度来考虑,充分利用隧道围岩的自承、自稳能力,通过围岩加固措施使隧道修筑达到最合理而经济。
而两隧道中夹岩体的加固则是整个小净距隧道建造成功的关键。
4.2.1中夹岩体预加固
中夹岩体预加固措施适用于I、II、III类围岩段。
(1)为充分保障中夹岩体的完整,在严格控制爆破的前提下,根据工程地质及水文地质条件,采用超前小导管预注浆技术对中夹岩体进行预加固。
(2)注浆材料应根据地质条件、涌水情况及浆材的适用性确定。
同时考虑到小净距隧道中夹岩体完整稳定的重要性,一般围岩段(涌水量不大)采用稳定性、粘度、可注性、结石强度及抗渗性均较好的超细水泥单液浆;特殊地段(富含地下水)采用超细水泥与水玻璃双液浆。
单液注浆及双液注浆采用水灰比分别为0.8:
1~2.0:
1及0.8:
1~1.5:
1。
通常水灰比≤2时,其沉析率为10%左右足以满足稳定性的要求。
4.2.2.水平贯通预应力锚杆加固中夹岩体
锚杆可采用普通砂浆锚杆、中空锚杆、自进式中空锚杆。
在锚杆孔自稳性较好时,可采用普通砂浆锚杆。
在锚杆孔自稳性差时,宜采用中空锚杆或自进式中空锚杆。
除上述锚杆外,还可采用专用预应力锚杆。
硬岩及软岩段两种专用预应力注浆锚杆的施工工艺:
为更充分地利用围岩的自承能力,控制围岩的变形,更有效地保证围岩的稳定,对小净距隧道中夹岩体,可施加适当的预应力,综合改良其岩体。
对于破碎硬岩的中夹岩体,必须通过锚杆对围岩施加足够的预应力,以防止中夹岩变形而失稳,以保证隧道的稳定;对于软弱围岩,一般利用围岩变形使锚杆受拉,被动提供足够的支承力以保证围岩的稳定,但如能主动施加一定的预应力,将取得更好的效果。
现介绍适用于破碎硬岩和软弱围岩的两种预应力注浆锚杆施工新技术(详见《隧道锚杆施工作业指导书》)。
(1)硬岩段预应力注浆锚杆
①结构特点:
适用于硬岩的预应力注浆锚杆由预应力内锚头、张拉段(自由段)和外锚头组成,并以中空的杆体连接,各个组成部分又配有相应的配件以实现其功能。
②施工工艺:
——预应力锚头安装:
采用风钻钻孔并彻底清孔;将锚头装入锚孔,用戴好搅拌器的锚杆杆体将其推送入锚孔孔底;启动装在锚杆杆体尾端的风钻,带动杆体旋转冲击30±5秒,匀速推进至锚孔孔底;卸下风钻,装上止浆塞。
预应力锚头固化前,杆体不得移位或晃动。
——预应力施加:
30分钟后,安装预应力专用垫板和专用锚具;采用专用工具拧紧专用锚具上的螺母达到设计所需预应力即可。
——锚杆注浆:
同普通中空注浆锚杆。
(2)软弱段预应力注浆锚杆
①结构特点:
按杆体结构区分,主要由内锚段L1、张拉段L2和外锚段L3组成。
②施工工艺
——预应力锚杆的安装:
用风钻钻头钻孔并彻底清孔;在锚杆内锚段杆体的端部戴上锚头;将戴好锚头的锚杆装入锚孔,并通过锚头将其固定在锚孔中;将止浆塞装上锚杆,并将其送入锚孔孔口以内。
——注浆:
为获得充分的抗拔力,从而为锚杆提供足够的预应力,应采用较稠的浆液进行注浆。
注浆工艺同普通中空注浆锚杆。
——预应力施加:
注浆结束24小时后即可进行预应力施加;安装预应力专用垫板和专用锚具;用专用工具拧紧专用锚具上的螺母达到设计所需预应力即可。
(3)预应力锚杆对中夹岩体的加固作用
——增大岩体抗拉(抗剪)强度,从而增大岩墙的极限拉压、抗剪强度。
——随着岩体水平方向的变形,将增大对岩体变形的水平约束,相应增大中夹岩体的极限强度。
——预设的两隧道中夹岩墙的水平预应力锚杆,在第二座隧道开挖爆破时,将预加固第二座隧道内侧边墙的岩体,减小开挖爆破对岩体的破坏及振动影响。
4.2.3.极软弱岩体内中夹岩的加固措施
隧道围岩中部分地段构造影响严重,多数为破碎带及全强风化带、破碎带交汇部位。
构造及风化节理密集,节理面及其组合杂乱。
块体间多数为泥质充填。
此类地段类似I类围岩段。
这些极软弱的岩体分布在小净距隧道中夹岩体中,仅靠水平贯通预应力锚杆及预加固措施还不够。
针对这些极软弱岩体段,在两隧道相邻侧拱部的格栅拱架或型钢架下设置槽钢纵向托梁,同时边墙的格栅拱架或型钢拱架加密设置为0.5m一榀,并及时完成喷混凝土层,利用这种较强大的钢筋砼的侧墙支护,提高中夹岩处隧道拱脚支承荷载,转移和减小中夹岩的应力。
4.2.4.极浅埋段中夹岩辅助加固措施
中夹岩体辅助加固措施适用于埋深不足10m的浅埋段。
目的是避免极浅埋段拱顶上方岩体出现发展到地表的拉裂区,对隧道围岩造成破坏而降低围岩自承力。
在极浅埋段,隧道开挖前预设竖向锚桩,以3根一束Ф22mm钢筋组成的钢筋笼,插入Ф150mm钻孔中,并灌注20号水泥砂浆。
竖向锚桩位于隧道拱顶上方,锚桩应深达拱顶开挖轮廓线外0.5m;竖向锚桩位于中夹岩体上方,锚桩深度应达隧道侧墙拱脚标高。
中夹岩体辅助加固措施,即竖向锚桩将中夹岩上方岩体连成整体,大大增加了其上方岩体的抗拉、抗剪强度,从而减少中夹岩体所承受的荷载并增强了围岩自承力。
4.4特殊地质段的处理措施
小净距隧道的设计思想是采用梁柱法或中壁法,保留中夹岩墙,并立足加固、稳定围岩和利用围岩自身承载力,因此,对特殊地质条件下的施工及处理措施提出了更高的要求。
特殊地质段处理措施概述:
当小净距隧道通过膨胀性围岩、含水未固结围岩、溶洞、松散地层时,应采用辅助方法施工,特别要保护好围岩,尽量减小两隧道间中夹岩体的破坏,应对围岩进行预加固、超前支护或止水。
特殊地质段隧道施工,应以保护中夹岩体的稳定完整为前提,并将“先治水、短开挖、弱爆破、强支护、早衬砌、勤检查、稳步前进”作为指导原则。
隧道选择施工方法时,应以安全为前提,综合考虑隧道工程地质和水文地质条件、小净距隧道断面型式、尺寸、埋深、施工机械装备、工期和经济的可行性等因素而定。
同时应考虑特殊地质段围岩变化时施工方法的适应性及其变更的
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