高支模方案.docx
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高支模方案.docx
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高支模方案
工程高支模施工方案
一、编制依据
1、施工图及施工现场实际情况。
2、《建筑施工计算手册》(中国建筑工业出版社2001年7月版)
3、粤建监字(1998)027号(广东省建设工程高支模板系统施工安全管理办法)。
4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80—91)
二、工程概况
本工程是由湛江市建实房产有限公司投资兴建的住宅楼工程,由深圳市中建西南院设计顾问有限公司负责施工图设计,工程位于湛江市i海田大道,该工程是由两栋连体塔楼组成,楼高三十层。
设一层地下室,1-2层作商场及住宅大楼,3层架空作设备转换层和环境绿化。
4层以上为住宅。
总建筑面积为73520㎡,地下室及一、二层层高分别为4.3m、5.6m、5.4m。
在转换层出现的大截面的梁,(900×1800㎜,1100×1800㎜,1500×2000㎜,1200×2000㎜,900×2000㎜等)。
为了保证施工的安全,特制定本工程高支模施工专项方案,并对四种规格的梁(900×1800㎜,1100×1800㎜,1500×2000㎜,1200×2000㎜及楼板的支撑体系进行验算,并且部分出现层高比较高的楼层及飘板,本方案把楼层6m~8m之间的模板支撑体系接8M进行验算,8m~15.5m支撑体系按15.5m进行验算.
三、结构构造
为了保证支撑体系的强度、刚度及整体稳定性,层高6㎜以下板的顶架支撑采用门式钢管脚手架,型号为MF1219,钢管规格为¢48×3.5㎜门架采用四连环进行搭设,跨距按实际情况不小于1.2m,板下铺二层80×80m枋,第一层间距@250,第二层间距@1220㎜,模板采用18㎜厚胶合板,外边两跨连续设置剪力撑,中间部分按每隔两跨设置一道,撑杆按与地面夹角为45~60设置.
支撑顶架采用扣件式钢管脚手架,钢管规格型号为¢48×3.5㎜,采用双排钢管进行支撑,分布情况为@400×600㎜,梁下铺一层80×80㎜木枋,间距@250,模板采用18㎜厚胶合板,离地180㎜处设置一道扫地杆,沿高度方向按实际情况等距离设置两道水平拉杆,剪刀撑按不大于六跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角为45-60设置.
大于1100×1800,小于900×1800的大梁本方案按1100×1800㎜进行验算,支撑顶架采用扣件式钢管脚手架,钢管规格型号为¢48×3.5㎜,采用4排钢管进行支撑,分布情况为@500×500,梁下铺一层80×8㎜木枋,间距@250㎜,模板采用18㎜厚胶合板,离地180㎜处设置一道水平拉杆,剪刀撑按不大于三跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角为45~60设置。
大于1550×2000,小于1200×2000㎜的大梁本方案按1550×2000㎜进行验算,支撑顶架采用扣件式钢管脚平架,钢管规格型号为¢48×3.5㎜,采用五排钢管进行支撑,分布情况为@500×500㎜,梁下铺一层80×80木枋,间距为@250㎜,模板采用18㎜厚胶合板,离地180㎜处设置二道扫地杆,沿高度方向桉实际情况等距离设置两道水平拉杆,剪刀撑按不大于六跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角为45~60设置。
楼层6~8.1m支撑体系布置情况:
梁、板的模板支撑可采用钢管支撑,规格为¢48×3.5㎜,分布情况为@500×500,模板采用18㎜厚胶合板,板下铺二层80×80㎜木枋,第一层间距为250㎜,第二层间距250,离地180处设置一道扫地杆,沿高度方向每隔1.8米,设置一道水平拉杆,剪刀撑按不大于六跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角45~60设置,而且在外边两跨必须设置,中间每隔两跨设置一道,撑杆的根部必须可靠地顶紧地面。
楼层8.1~15.5m支撑体系布置情况:
梁、板的模板支撑可采用钢管支撑,规格为¢48×3.5㎜,分布情况为@500×500㎜,模板采用18㎜厚胶合板,板下铺二层80×80㎜木枋,第一层间距@250㎜,第二层间距@750㎜,离地180㎜处设置一道扫地杆,沿高度方向每隔1.8米设置一道水平拉杆,剪刀撑按不大于六跨一道连续设置,撑杆按与地面夹角45~60设置,而且在外边两跨必须设置,中间每隔两跨设置一道,撑杆的根部必须可靠地顶紧地面。
四、搭设质量及安全要求。
本工程的支模主要体现在楼层高、荷载大,特别是1200×2000㎜,1550×2000㎜等大裁面的转换梁,存在受砼浇筑速度的影响比较大,高支模支撑体系的稳定性和整体性是安全施工的关键,因此高支模的搭设除满足本方案构造要求外还必须满足如下要求:
1、搭设前应认真检查门架、钢管立杆、斜拉杆、钢管等受力构件是否完好。
2、搭设时应认真按构造要求设置门架及钢管。
3、水平拉杆应尽量与已浇砼的柱子进行刚性连接,并在同一平面上纵横两个方向设置。
4、剪刀撑必须在外边两跨设置,中间每隔两跨设一道,撑杆的根部必须可靠地顶紧地面,撑杆的上端顶搭至板底或梁底,并与立杆用扣件连接对接件连接。
5、支撑体系中钢管立杆、门架立杆必须用对接机、对接件连接,水平拉杆、剪刀撑须用回转扣连接,搭按长度不少于1m,每个搭接头须有回转扣,扣件的外皮与钢管外端不少于10cm。
6、立杆上的对接扣件应交错布置:
两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步、内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜,各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。
7、各根立杆底部应设置底座式垫板。
8、设在与支架立杆根部的可调底座,当其伸出长度超过300㎜时,应采取了靠措施固定。
9、当梁模板立架立杆采用单根立杆,立杆应设在梁模板中心线处,其偏心距不应大于25㎜。
10、支撑体系搭设完成后必须经过质安员、技术负责人验收,报监理及安监站验收通过后才能进行下一道工序施工。
五、模板的拆除
1、混凝土型后,经过一段时间养护,当强度达到规范要求时,方可拆除模板。
2、拆模的顺序一般遵循先支后拆,后支先拆,先非承重部位,后承重部位以及自上向下的原则。
3、拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故。
4、拆模时,尽量不要用力过猛,过急,严禁用大锤和撬棒硬砸硬撬,以避免混凝土表面或模板受到损坏。
5、拆下的模板及配件,严禁抛扔,要有人接应传递,按指定地点堆放,并做到及时清理,以备待用。
6、在拆模板过程中,如发现混凝土有影响结构安全的问题时,应暂停拆除,经过处理后,方可继续拆除。
六,板支撑体系布置
1、支撑体系布置
板支撑体系采用门式脚手架MF1219,钢管规格为ф42×2.5㎜布置情况见下图:
2、计算
模板及木板自重:
0.5kN/㎡
新浇砼自重:
25kN/m×0.18m=45kN/㎡
施工人员及施设备自重:
2.5kN/㎡
振捣时产过的荷载:
2kN/㎡
荷载
q=1.2×(0.4+4.5)+1.4×(2.5+2.0)=12.3kN/㎡
每榀门架承受的荷载(计算单元为:
2.1×0.9m)
N=12.3kN/㎡×2.1m×0.9m=23.25kN
求一榀门架的稳定承载力设计值Nd
根据门架立杆钢管ф42×2.5㎜规格,查表得
As﹦310㎜,ho=1930㎜,i=14.0㎜
门架立杆长细比:
调整系数长,根据脚手架高度入于30㎜,查规范表得k=1.13
=kh./i=1.13×1930115.25=143
查规范表B.0.6得立杆轴心受压稳定系数为ф=0.336
门架钢材强度设计值为:
f=205N/mm2
A=2A
所以一榀门架的稳定承载力设计值为:
Nd=ф.A.f=0.336×2×310×205×10-3=42.7kN>23.25kN
以结果说明,一榀门架的稳定承载力设计值大于一榀门架的轴向力设计值,满足规范式N 七、梁的荷载计算 1、900×1800截面型式(采用钢管脚手架计算) 1.1模板、木枋承载力的计算。 1.1.1荷载计算(以1m计算) 1)恒载 梁自重: 0.9×1.8m×1.0m×25kN/㎡/1m×1=40.5kN/㎡ 模板及木枋自重: 0.5kN/㎡ 2)活载 施工不员及施工设备自重: 25kN/㎡ 振捣时产生的荷载: 2kN/㎡ 3)荷载组合 Q=1.2×(40.5+0.5)+1.4×(2+2.5)=55.5kN/㎡ 1.1.2模板计算(采用三跨连续梁计算)模板厚度h=18㎜,取0.9宽板计算,板跨度为300㎜,模板惯性矩I=1/12bh=(1/12)×900×183=4.37×105㎜ 模板截面抵抗矩w=1/6bh=(1/6)×900×18=4.86×10㎜ 夹板弹性模量: E=5.85×10N/㎜2 容许抗变强度: 木=10N/㎜ 1)强度验算 q=55.5kN/㎡×0.3m=16.65 kN/㎜ Mmax=0.08×ql=0.08×16.65×0.32=0.1199kN.m=11.99×10N.㎜ w=Mmax/w=11.99×10N.㎜/4.86×10㎜=2.47N/㎜<木=10N/㎜ 满足要求 2)挠度验算 F=0.677×l/100EI=0.677×16.65N/㎜×(300㎜)4/100×5.85×10N/㎜×4.37×10㎜ =0.36㎜<300/250=1.2㎜ 满足要求 1.1.3、木枋计算(采用简支计算) 采用80×80㎜木枋,间距@300,跨度l=600㎜ 木枋惯性矩I=1/12bh=1/12×80×80=0.34×10㎜ 木枋裁面抵抗矩W=1/6bh=1/6×80×80=0.853×10㎜ 木材弹性模理E=9×10N/㎜ 容许抗弯强度木=10N/㎜ q=55.5kn/㎡×0.3m=16.65KN/m=16.65N/㎜ 1)强度验算 Mmax=1/8ql=1/8×16.65kN/m×(600㎜)=7.49×10N·㎜ w=Mmax/W=7.9×105N.mm/0.853×10㎜=8.87N/㎜﹤木 满足要求 2)挠度验算 F=5ql/384EI=5×16.65N/m×600㎜/384×9×10N/㎜×0.34×10㎜=0.92㎜<600/250=2.4㎜ 满足要求 1.2支撑体系布置 大梁支撑体系采用钢管¢48×3.5㎜,分布为@600×600㎜分布情况见下图: 4.3立杆强度支撑受力及稳定验算 根据支撑布置情况,每个计算单元由四根立杆承受上部荷载,单支管轴心搭压强度标准值为: F=205N/㎜2 1)梁支撑验算 荷载计算 q: 模板及木枋自重: 0.5kN/㎡ q: 新浇筑混凝土自重: 梁25×1.8=45.0kN/㎡ 板25×0.18=4.5kN/㎡ q施工人员及施工设备自重: 2.5kN/㎡ q振捣时产生的荷载: 2.0kN/㎡ 两根主杆承受的荷载为: (计算单元: 2.7m×0.6m) 恒载: 0.5×2.7×0.6+45×0.9×0.6+4.5×(2.7-0.9)×0.6=29.97kn 活载(2.5+2.0)×2.7×0.6=7.29KN N=1.2×29.97+14×7.29=46.17KN N由四根立杆承担 N1=N/4=46.17/4=11.54KN 强度验算 N1/A=11.54×10/489=23.60N/㎜﹤f=205N/㎜ 满足要求 稳定验算 L0=h/2=3.2/2=1.6m 根据脚手架搭设高度小于30m,查规范去得调整系数k=1.13.则立杆长钢比为: =kL0/i=1.13×1.6×10/15.8=114 查规范附表B.O.6得立杆稳定系数=0.489 所以立杆的稳定承载力设计值为: Nd=·A·f=0.489×489×205=49.02kN>N1=11.54kN 满足要求 故此上述支撑的稳定性可满足要求. 4、1800×2000截面型式(采用钢管脚手架支撑) 4.1、模板、木枋承载力计算 4.1、1荷载计算(以1m计算) (1)恒载: 梁自重: 1.55m×2.0m×1.0m×25KN/m3/1m×1m﹦69.75KN/㎡ 模板及木枋自重: 0.5KN/㎡ (2)活载: 施工人员及施工设备自重: 2.5KN/㎡ 振捣时产生的荷载: 2KN/㎡ (3)荷载组合: Q﹦1.2×(69.75+0.5)+1.4×(2+2.5)﹦90.6KN/㎡ 4.1.2、模板计算(采用五跨连续梁计算) 模板厚度h﹦18㎜,取1.55宽板计算,板跨度为250㎜。 模板惯性矩I﹦l/12bh3﹦(1/12)×1550×203﹦10.33×105㎜4 模板截面抵抗矩W﹦l/6bh2﹦(1/6)×1550×202﹦10.3×104㎜3 夹板弹性模量E﹦5.85×103N/㎜2 容许抗弯强度木﹦10N/㎜2 (1) 强度验算 q﹦90.6KN/㎡×0.25m﹦22.65KN/m Mmax﹦0.08×ql2﹦0.08×22.65×0.252﹦0.1133·m﹦11.33×104N·㎜ w﹦Mmax/W﹦11.33×104N·㎜/10.3×104N㎜3 ﹦1.1N/㎜2﹤木﹦10N/㎜2 满足要求。 (2)挠度验算 f﹦0.677ql4/100EI﹦0.677×22.65N/㎜×(300㎜)4/100×5.85×103N/㎜2×10.33 ×105㎜4﹦0.396㎜﹤300/250﹦1.2㎜ 满足要求. 4.1.3、木枋计算(采用简支计算) 采用80×80㎜木枋,间距@300,跨度为l﹦500㎜。 木枋惯性矩I﹦l/12bh3﹦(1/12)×80×803﹦0.34×107㎜4 木枋截面抵抗矩W﹦l/6bh2﹦1/6×80×802﹦0.853×105㎜3 木材弹性模量E﹦9×103N/㎜2 容许抗弯强度木﹦10N/㎜2量 q=90.6KN/㎡×0.25=22.65KN/m=22.65/㎜ 强度验算 Mmax﹦1/8×ql2﹦1/8×22.65×5002﹦7.08×105N·㎜ w﹦Mmax/W﹦7.08×105N·㎜/0.853×105N㎜3 ﹦8.3N/㎜2﹤木﹦10N/㎜2 满足要求。 (2)挠度验算 f﹦5ql4/384EI﹦5×22.65N/㎜×(500㎜)4/384×9×103N/㎜2×0.34 ×107㎜4﹦0.60㎜﹤600/250﹦2.4㎜ 满足要求。 4.2支撑体系布置 大梁支撑体系采用管钢¢48×3.5㎜,分布为@500×500㎜;分布情况见下图: 4.3立杆强度支撑受力及稳定验算 要据支撑布置情况,每个计算单元由四根立杆承受上部荷载,单支管轴心抗压强度标准值为: f=205N/㎜ 1)梁支撑验算 荷载计算 q: 模板及木枋自重: 0.5kN/㎡ q: 新浇筑混凝土自重: 梁25×1.55×2=77.5kN/㎡ 板25×0.18=4.5kN/㎡ q施工人员及施工设备自重: 2.5kN/㎡ q振捣时产生的荷载: 2.0kN/㎡ 两根主杆承受的荷载为: (计算单元: 2.7m×0.6m) 恒载: 0.5×2.7×0.6+77.5×1.55×0.6+4.5×(2.7-1.55)×0.6=76.79kN 活载(2.5+2.0)×2.7×0.6=7.29KN N=1.2×76.79+1.4×7.29=102.36KN N由5根立杆承担 N1=N/5=102.36/5=20.47KN 强度验算 N1/A=20.47×10/489=41.87N/㎜﹤f=205N/㎜ 满足要求 稳定验算 L0=h/2=3.2/2=1.6m 根据脚手架搭设高度小于30m,查规范去得调整系数k=1.13.则立杆长钢比为: =kL0/i=1.13×1.6×10/15.8=114 查规范附表B.O.6得立杆稳定系数=0.489 所以立杆的稳定承载力设计值为: Nd=·A·f=0.489×489×205=49.02kN>N1=11.54kN 满足要求 故此上述支撑的稳定性可满足要求
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