克劳斯法硫回收工艺.docx
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克劳斯法硫回收工艺
克劳斯法硫回收工艺
一、岗位任务
三高无烟煤:
元素分析含硫3.3%
造气:
121332Nm3含硫化氢1.11%含COS0.12%约17克/Nm3
低温甲醇洗:
净化气含硫0.1ppm送出H2S含量为35%左右的酸性气体
3871Nm3。
本岗位主要任务是回收低温甲醇洗含硫CO2尾气中的H2S组份,通过该装置回收,制成颗粒状硫磺。
同时将尾气送到锅炉燃烧,使排放废气达到国家排放标准,本装置的正常硫磺产量约为16160吨/年。
二、工艺方法及原理
1、常用硫回收工艺
(1)液相直接氧化工艺
有代表性的液相直接氧化工艺有:
ADA法和改良ADA法脱硫、拷胶法脱硫、氨水液相催化法脱等。
液相直接氧化工艺适用于硫的“粗脱”,如果要求高的硫回收率和达到排放标准的尾气,宜采用固定床催化氧化工艺或生物法硫回收工
艺。
(2)固定床催化氧化工艺
硫回收率较高的Claus工艺是固定床催化氧化硫回收工艺的代表。
Claus硫回
收装置一般都配有相应的尾气处理单元,这些先进的尾气处理单元或与硫回收装
置组合为一个整体装置,或单独成为一个后续装置。
Claus硫回收工艺及尾气处
理方式种类繁多,但基本是在Claus硫回收技术基础上发展起来的,主要有:
SCOT
工艺、SuperClaus工艺、Clinsulf工艺、Sulfreen工艺、MCRC工艺等。
2.克劳斯硫回收工艺特点
常规Claus工艺是目前炼厂气、天然气加工副产酸性气体及其它含H2S
气体回收硫的主要方法。
其特点是:
流程简单、设备少、占地少、投资省、回收
硫磺纯度高。
但是由于受化学平衡的限制,两级催化转化的常规Claus工艺硫回
收率为90-95%,三级转化也只能达到95-98%,随着人们环保意识的日益增强和
环保标准的提高,常规Claus工艺的尾气中硫化物的排放量已不能满足现行环保
标准的要求,降低硫化物排放量和提高硫回收率已迫在眉睫。
1
一般克劳斯尾气吸收要经过尾气焚烧炉,通过吸收塔,在吸收塔内用石灰乳
溶液或稀氨水吸收,生成亚硫酸氢钙或亚硫酸氢铵,通过向溶液中通空气,转化
为石膏或硫酸铵,达到无害处理,我公司硫回收尾气送至锅炉燃烧并脱硫后排放。
3、克劳斯法制硫基本原理
克劳斯硫回收装置用来处理低温甲醇洗的酸性气体,使酸性气中的H2S转
变为单质硫。
首先在燃烧炉内三分之一的H2S与氧燃烧,生产SO2,然后剩余的
H2S与生成的SO2在催化剂的作用下,进行克劳斯反应生成硫磺。
其主要反应式为:
H2S+3/2O2=SO2+H2O+519.2kJ
2H2S+SO2=3S+2H2O+93kJ
由于酸气中除H2S外,通常含有CO2、H2O、烃类等化学反应十分复杂,
伴有多种副反应发生。
克劳斯法的工艺流程有三种:
(1)部分燃烧法
(2)分流法(3)燃硫法
原料气中H2S含量,%工艺方法
原料气中H2S含量50%以上,部分燃烧法
原料气中H2S含量40~50%带预热部分燃烧法
原料气中H2S含量25~40%分流法
原料气中H2S含量15~25%带预热分流法
原料气中H2S含量15%以下,直接氧化法及其他处理贫酸气方法
(2)分流法
本装置采用分流法:
将三分之一的酸性气体通入燃烧炉,加入空气使其燃烧生成SO2,而其余三分之二酸性气走旁路,绕过燃烧室,与燃烧后的气体汇合进入催化剂床层反应,这种可处理H2S含量为35%左右的酸性气体,并采用三段转化,三级冷凝工艺流程,该法回收硫的纯度较高(99.8%)。
三、原材料及产品主要技术规格:
1、原材料技术规格
序号
名称
规格
1
酸性气
H2S35.0%CO261.54%
0.05MP(G)
COS3.25%,甲醇0.21%
28~30℃
2
2
C194.517%
CO20.301%
0.028MP(a)
煤层气
C20.01%
N23.812%
O21.356%
28℃
克劳斯催化剂主要成分为氧化钛,此催化剂不需要还原,升温后即可使用。
型号为LYTS-01TiO2LYTS-811,是白色氧化铝催化剂,堆密度~0.7g/cm3,一次装填量30m3。
物理性质:
外形尺寸直径4~6mm,比表面≥300m2/g,孔容≥0.40ml/g,堆密度≥0.65kg/l,抗压碎强度>140N/粒,磨耗率<0.3%,催化剂寿命在3年左
右。
2、原材料消耗量
序
名称规格
单位
消耗
消耗量
备
号
定额
小时
年
注
1
酸性气总硫35.0%
Nm3/hr
1916
3871
3.1x107
0.05MP(g)
2
燃料气C1,H2等
Nm3/hr
200(max)
间
断
3、产品技术规格
序号
名称及规格
单
消耗
产量
备注
位
定额
小时
年
1
低压蒸汽
吨
1.31
2.64
21120
连续
158℃0.6MPa(a)
2
硫磺S99.8%
吨
2.02
16160
连续
4、动力消耗及消耗量
序
名称及规格
单位
消耗
消耗量
备注
号
定额
小时
年
循环冷却水
m3
9.9
20
160000
1
(△t=8-10℃)0.5MPa
2
低压锅炉给水
t
9.8
26.3
210400
进装置
1.3MPa105℃
低
压锅炉
给
水
8.46
23.6
188800
t
出装置
1.2MPa140℃
3
序
名称及规格
单位
消耗
消耗量
备注
号
定额
小时
年
3
脱盐水
0.5MPa40℃
t
6.1
7.85
62800
进装置
脱盐水
0.5MPa90℃
t
6.1
7.85
62800
出装置
4
电380V
kwh
89.8
181.5
1.45X106
5
低压氮气
0.5MPa(g)
m3
200
最大
6
仪表空气
0.45MPa(g)
m3
100
最大
*消耗定额以每吨硫磺计四、装置布置及主要设备
由于液态硫的特殊性,对产生液硫的设备均设置在EL5.000平面上,以便于液硫的流动,其余设备根据高差要求,布置在不同平面上。
整个装置占地约
600m2。
1、酸气燃烧炉
Φ2600×8526δ=14V=170m3设计温度1400℃设计压力
0.06MP卧式
是克劳斯法制硫工艺中最重要的设备。
在此1/3体积的H2S与空气燃烧生成
SO2,保证过程气中H2S:
SO2摩尔比为2:
1,同时烃类燃烧转化为CO2等惰
性组分,并或多或少生成元素硫。
1)火焰温度
燃烧炉温度必须保持在920℃以上,否则火焰不能稳定燃烧,最好反应温度
在1250~1300左右。
过高设备、耐火材料选择困难,并生成多种氮、硫氧化副产物,导致下游催化剂硫酸盐化而失活。
炉温同H2S浓度密切相关,一般低于40%必须采用分流法。
2)花墙
使过程气有一个稳定且充分接触的反应空间,同时使气流均匀进入废热锅
炉。
3)炉内停留时间
高温克劳斯反应一般在1s内即可完成,受原料气含量、炉内混合均匀程度、
燃烧室结构等影响,停留时间一般在1~2.5s。
4
4)火嘴
使酸气和空气等气体有效混合均匀提供一个提供一个使杂质和H2S能够完
全燃烧的稳定火焰。
2、废热锅炉
Φ45×3.5×60000n=97F=119m2设计温度管程300~1000℃壳程
190℃设计压力管程0.06MP壳程0.77MP汽包DN800×6000卧式
带汽包
从反应器出口气流中回收热量并发生蒸汽,同时使过程气温度降至下游设备
所要求的温度并冷凝回收硫。
3、一二三段转化器
F1200×7000ф3800×9882V=170m3设计温度390℃设计压力
0.06MP卧式内部用隔板隔成三段,
触媒装填量30m3,每段装填量约8~10m3
转化器的功能是使过程气中的H2S和SO2在床层上继续克劳斯反应生成元
素硫,同时使过程气中COS、CS2等有机硫化物在催化剂床层上水解为H2S和
CO2,主要反应在一级反应器中进行,一级反应器实际空速远远大于二、三级,
考虑有机物水解要求,一级转化器出口应控制在310~340℃,由于各级冷凝分离
了大量产物硫,也不存在有机物水解问题,二、三级转化器在较低温度下操作,
可获得较高转化率。
4、一二段换热器、一二三段冷凝器
卧式列管换热器、冷凝器
一段换热器:
F1300×6619F=159m2Φ45×3×4000n=289设计温度管程280℃壳程230℃设计压力0.06MP
二段换热器:
F1400×8689F=269m2Φ45×3×6000n=323设计温度管程380℃壳程145℃设计压力0.05MP
一段冷凝器:
F1100×8539F=284m2Φ38×3×6000n=403设计温度管程315℃
壳程145℃设计压力管程0.05MP壳程1、43MP二段冷凝器:
5
F1000×8279F=222m2Φ38×3×6000n=315设计温度管程220℃
壳程165℃设计压力管程0.05MP壳程1、43MP
三段冷凝器:
F1000×8279F=222m2Φ38×3×6000n=315设计温度管程260℃
壳程165℃设计压力管程0.05MP壳程1、43MP
换热器冷凝器的作用是把转化器生成的元素硫冷凝成液体,同时回收热量。
5、一二三段液硫捕集器
立式包括容器、盘管、丝网、波纹管
一二三段液硫捕集器:
F1200×4163V=3.84m3设计温度170℃设计压力容器0.06MP盘管0.7MP
功能是从冷凝器出口尽可能回收液硫和硫雾沫,捕集效果好坏对硫产量影响至关重要。
6、液硫封
立式包括夹套、容器两部分F1100×6×3600V=0.57/2.81m3设计温度夹套147℃容器160℃设计压力夹套0.3MP容器常压
通过建立液硫液位,利用液硫压力封住系统中工艺气体,防止串出系统,造成危害。
7、液硫储槽
包括盘管和容器两部分F2500×8×2500立式V=12.28m3设计温度夹
套160℃容器160℃设计压力夹套0.3MP容器常压8、定型设备
J61501A、B空气鼓风机71m3/h80kpa132kw
J61503A、B尾气风机211m3/h升压15kpa90kw
J61502A、B液硫泵1.24m3/hH=40m7.5kw
硫磺造粒机(成套)
含液硫过滤单元,气动球阀,针形调节阀处理量2t/h9.99kw
12930×1210×18600
五、工艺流程
1、主要工艺流程
6
来自低温甲醇洗的富H2S气体(35%、3871Nm3/h,30℃,0.05MPa)进入
本装置后分为两部分,一股为总量的1/3去酸气燃烧炉(B61501)与空气鼓风机
(J61501)送来的空气一起进行完全燃烧,燃烧后的气体先先于脱盐水换热降温再进入废锅进行余热回收,用来产生0.65MPa低压饱和蒸汽,然后与另一部分气体(总量2/3)混合后温度约为230℃,进入一段换热气(C61502)与来自液
硫捕集器(F61501)的低温气体进行换热,这时会有一部分硫冷凝下来,再进入一段的冷凝器(C61503)用低压锅炉给水进一步冷却至160℃左右,使硫继续冷凝通过液硫捕集器(F61501)将硫雾滴捕集后,进入换热器(C61502)将温度升至反应适宜的温度225℃后,进入反应器(B61501)二段进行克劳斯反应,反应后气体经过二段换热器(C61504)与从液硫捕集器(F61502)来的低温气体换热,再经二段冷凝器(C61505)用锅炉水冷却至150℃左右,经液硫捕集器
(F61502)分离液硫,由二段换热器(C61504)升温至215℃后进入反应器
(B61501)三段再次进行克劳斯反应。
从反应器(B61501)三段出来的气体245℃依次进三段冷凝器(C61506)冷却至150℃和液硫捕集器(F61503)冷凝分离其中的液硫,分离液硫后的尾气由尾气风机(J61503)加压后排往锅炉装置进一步处理。
各级液硫捕集器与换热器冷凝下来的液态硫磺汇入液硫封(F61504)中,正常情况下由液硫封溢流管线CLS-61507溢流至液硫储槽(F61505),再由液硫泵
(J61502)送往造粒机(L61501),将液态硫磺用冷却水冷却成固态粒状硫磺作为硫磺产品送出。
液硫流程
液硫封液硫储槽过滤单元硫磺造粒机
半自动包装机
气相流程
7
2/3H2S
酸气燃烧炉
1/3H2S
三段段转化
三段段冷凝
液硫捕集器
气相去锅炉
液相去液硫封
2、辅助物料工艺流程
废热锅炉
二段转化器
二段换热器
二段冷凝器
液硫捕集器
气相去锅炉
液相去液硫封
一段转化器
一段换热器
一段冷凝器
液硫捕集器
气相去锅炉
液相去液硫封
六、影响操作的因素
1、原料气中H2S含量
原料气中H2S含量高可增加硫回收率和降低装置投资。
原料气中H2S含量与硫回收率和投资关系
H2S含量%
16
24
58
93
装置投资比
2.06
1.67
1.15
1
硫回收率
93.6
94.2
95
96
上游脱硫装置有效降低酸气中CO2,对改善克劳斯装置原料气质量非常有利。
2、原料气和过程气中杂质组分含量
1)CO2
原料气中一般含有CO2,它不仅起稀释作用,也会和H2S在炉内反应生成
8
COS、CS2,这两种作用都将导致硫回收率降低。
当原料气中CO2从3.6%上升
至43.5%,随尾气排放的硫量将增加52.2%。
2)烃类及其他有机物
主要影响是提高了反应炉温度和废热锅炉热负荷,同时增加了空气消耗量,
在空气不足时,相对摩尔质量较高烃类和醇胺类溶剂将在高温下与硫反应生成焦
油,严重影响催化剂活性,此外过多烃类存在也会增加反应炉内COS、CS2生
成量,影响转化率,一般要求烃类以CH4计不超过2~4%。
3)水蒸气
水蒸气是惰性气体,同时是克劳斯反应产物,它的存在能抑制反应,降低反
应物的分压,从而降低总转化率。
温度、含水率和转化率关系
气流温度℃
转化率%
含水24%
含水28%
含水32%
175
84
83
81
200
73
73
70
225
64
60
56
250
50
45
41
4)NH3
产生多硫化铵及N的氧化物,造成堵塞、腐蚀和催化剂中毒。
我公司气化产物没有NH3。
3、风气比
空气与酸气体积比。
在原料气中H2S、烃类及其它可燃组分已确定,可按化学反应理论需氧量计算风气比。
在克劳斯反应过程中,空气量的不足和剩余均会使转化率降低,但空气不足对硫回收率影响更大。
风气比与平衡转化率的关系
空气不足
空气过量
完全反应为100%计
97
98
99
100
101
102
103
转化率两级转化
3.6
3.12
2.7
2.53
2.56
2.79
3.2
9
损失%三级转化3.12.141.321.051.21.542.1
三级转化一般控制在±1%,同时仅按空气流量调节风气比是不够的,必须
分析原料气中H2S含量,并据此对空气流量作相应调节。
4、H2S/SO2比例
理想克劳斯反应要求H2S/SO2摩尔比=2/1,才能获得较高转化率。
反应前H2S/SO2与2有极小偏差,反应后H2S/SO2与2偏差放大,转化率
越高,偏差越大,转化级数越多,偏差越大。
一般用紫外分光光度计或气相色谱
仪在线分析仪连续测定尾气中H2S/SO2,并根据此信号来调节风气比。
5、空速
空速是控制过程气与催化剂接触时间的重要操作参数。
空速过高导致过程气在催化剂上停留时间不够,一部分物料来不及充分接触反应,从而使平衡转化率降低。
同时空速过高,床层温升过大,反应温度高也不利于提高转化率,空速过低,设备效率降低,体积过大。
一般空速控制在500h-1,催化剂活性较高,可提高至800~1000h-1。
六、加减量操作
(一)、酸性气体组分和流量的变化
1、在其他条件不变时,H2S气量和H2S的浓度的减少会引起B61501炉膛温度降低。
2、调整旁通比例设定器,缓慢减少入B61501的酸性气量,增加旁通酸性气
量,维护炉内温度不低于1200℃。
3、如果采取调节旁通酸性气量燃烧炉温度仍下降时,则通过加入燃料气助燃,
一般情况下应避免助燃,助燃会发生析碳反应,产生析碳会造成反应器D61501
床层上部积碳,影响催化剂活性,阻力增大,停车中特别注意析碳燃烧造成触媒
烧结,硫磺纯度降低。
(二)、尾气组成的变化
1、必须确认出反应器D61501三段尾气中,H2S/SO2为2。
2、H2S含量的改变或旁通比例设定器设定值的改变,引起H2S/SO2的改变,
比值不是2时,应采取一定的措施调整。
3、硫回收反应器进口温度的确定应综合考虑以上因素。
10
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