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电力系统分析考点总结吐血整理
电力系统分析考点总结
第三章
抱负同步电机
1,忽视磁路饱和,磁滞,涡流等影响,假设电机铁芯某些导磁系数为常数;
2,电机转子在构造上对于纵轴和横轴分别对称;
3,定子a,b,b三相绕组空间位置互差120度电角度,在构造上完全相似,她们均在气隙中长生正弦分布磁动势;
4,电机空载,转子恒速旋转时,转子绕组磁动势在定子绕组所感应空载电势是时间正弦函数;
5,定子和转子槽和通风沟不影响定子和转子电感,即以为电机定子和转子具备光滑表面。
假定正向选取
定子回路中,定子电流正方向即为由绕组中性点流向端点方向,各相感应电势正方向和相电流相似,向外电路送出纵向相电流极端相电压是正。
在转子方面,各个绕组感应电势正方向与本绕组电流正方向相似。
向励磁绕组提供正向励磁电流外加励磁电压是正。
两个阻尼回路外加电压均为零。
帕克变换
目(为什么进行):
在磁链方程中许多电感系数都是随转子角a而周期变化。
转子角a又是时间函数,因而,某些自感系数和互感系数也是将随时间而周期变化。
若将磁链方程式带入电磁方程式,则电磁方程将成为一组以时间周期函数为系数微分方程。
此类方程组求解是颇为困难。
为理解决这个困难,可以通过坐标变换,用一组新变量代替本来变量,将变系数微分方程变换成为常系数微分方程,然后求解。
物理意义:
采用派克变换,实现从a,b,c坐标系到d,q,o坐标系转换,把观测者立场从静止定子上转到了转子,定子三相绕组被两个同转子一起旋转等效dd绕组和qq绕组所代替,变换后,磁链方程系数变为常说,大大简化计算
同步电机基本方程实用化中采用了哪些实用化假设?
其实用化范畴是什么?
基本方程实用化中采用了如下实用化假设
(1)转子转速不变并等于额定转速。
(2)电机纵轴向三个绕组只有一种公共磁通,而不存在只同两个绕组交链漏磁通。
为了便于实际应用,还可依照所研究问题特点,对基本方程作进一步简化。
(3)略去定子电势方程中变压器电势,即以为ψd=ψq=0,这条假设合用于不计定子回路电磁暂态过程或者对定子电流中非周期分量另行考虑场合。
(4)定子回路电阻只在计算定子电流非周期分量衰减时予以计及,在其她计算中则略去不计。
上述四项假设重要用于普通短路计算和电力系统对称运营分析。
第四章
1.节点导纳矩阵重要特点。
(1,导纳矩阵元素很容易依照网络接线图和支路参数直观地求得,形成节点导纳矩阵程序比较简朴2,导纳矩阵是稀疏矩阵,它对角线元素普通不为零,但在非对角线元素中则存在不少零元素。
)
节点导纳矩阵修改
1,从网络原有节点i引出一条导纳为yik支路,同步增长一种节点k。
由于节点数加一,导纳矩阵将增长一行一列。
新增对角线元素Ykk=Yik。
新增非对角元素中,只有Yik=Yki=-yik,别的元素都为零。
矩阵原有某些,只有节点i自导纳应增长△Yii=yik。
2,在网络原有节点i,j之间增长一条导纳为yij支路。
由于只增长支路不增长节点,故导纳矩阵阶次不变。
因而只要对于节点i、j关于元素分别增添如下修改增量即可△Yii=△Yjj=yij,△Yij=△Yji=-yij别的元素都不必修改。
3,在网络原有节点i、j之间切除一条导纳为yij支路。
这种状况可以当作是在i、j节点间增长一条导纳为一yij支路来解决,因而,导纳矩阵中关于元素修正增量为△Yii=△Yjj=-yij,△Yij=△Yji=yij。
第五章
同步发电机突然三相短路物理过程
电力系统发生短路故障时,大多数状况下作为电源同步发电机不能当作无限大容量,其内部也存在暂态过程,因而不能保持其端电压和频率不变。
因此普通在分析和计算电力系统短路时,必要计及同步发电机暂态过程。
由于发电机转子惯量较大,在分析短路电流时可以近似地以为发电机转子保持同步转速,只考虑发电机电磁暂态过程。
同步发电机稳态对称运营时,电枢磁势大小不随时间而变化,在空间以同步速度旋转,由于它与转子没有相对运动,因而不会在转子绕组中感应出电流。
但是于电感回路电流不能突变,定子绕组中必然有其他自由电流分量产生,从而引起电枢反映磁通变化。
这个变化又影响到转子,在转子绕组中感生出电流,而这个电流又进一步影响定子电流变化。
定子和转子绕组电流互相影响是同步电机突然短路暂态过程区别于稳态短路明显特点,同步这种定、转子间互相影响也使暂态过程变得相称复杂。
非周期分量浮现因素、非周期分量获得最大值条件及三相非周期分量电流起始值关系
答:
非周期分量是为了维持短路瞬间电流不变而浮现自由分量;非周期分量获得最大值条件是短路前空载,短路发生在电压瞬时值过零瞬间(在不计各元件电阻状况下);三相非周期分量起始值不同,如果短路前空载,则有三相非周期分量起始值之和为零,由于它们分别等于短路后瞬间各自所在相周期分量瞬时值负值,由于三相周期分量对称,其瞬时值之和为零,因此三相非周期分量起始值之和为零。
分析同步发电机三相短路时假定发电机磁路不饱和目是什么?
答:
当磁路不饱和时,发电机各种电抗为常数,发电机等值电路为等值电路,这就为分析中应用迭加原理创造了条件。
同步发电机机端突然三相短路时,定子绕组电流中包括哪些电流分量?
转子励磁绕组中包括哪些电流分量?
阻尼绕组中包括哪些电流分量?
它们相应关系和变化规律是什么?
答:
定子电流中包括基频周期分量、非周期分量和倍频分量;转子励磁绕组中包括强制直流分量、自由非周期分量和基频交流自由分量;d轴阻尼绕组中包括非周期自由分量和基频交流自由分量;q轴阻尼绕组中仅包括基频交流分量。
定子绕组中基频周期分量电流与d轴阻尼绕组、励磁绕组中非周期分量相相应,并随着转子励磁绕组中非周期自由分量和d轴阻尼绕组中非周期分量衰减而最后达到稳态值(与转子励磁绕组中强制直流分量相相应);定子绕组中非周期分量和倍频分量与转子励磁绕组、阻尼绕组中基频交流分量相相应,并随着定子绕组非周期分量和倍频分量衰减到零而衰减到零。
同步发电机原始磁链方程中浮现变电感系数重要因素?
解决办法?
答:
(1)转子旋转是定,转子绕组间产生相对运动,在凸极机中有些磁通途径磁导也随着转子旋转作周期性变化,致使定,转子绕组间互感应系数随着转子位置发生周期性变化。
(2)转子在磁路上致使分别对于d轴和q轴对称而不是随意对称。
转子旋转也导致定子各绕组自感和互感周期性变化。
解决办法:
由于电机在转子纵轴向和横轴向磁导都是完全拟定,为了分析电枢磁势对转子磁场作用,可以采用双反映理论把电枢磁势分解为纵轴分量和横轴分量,这就避免了在同步电机稳态分析中浮现变参数问题。
同步电机发生三相突然短路时,定子,转子绕组中各长生哪些电流分量,它们之间关系如何,各按什么时间常数衰减
同步电机发生三相突然短路时,定子绕组中将产生基频自由电流,非周期电流,倍频电流三种自由电流分量以及稳态短路强制分量;转子绕组除了有励磁电压产生励磁电流这种强制分量外,还会相对产生自由直流和基频交流两种自由电流分量。
这些电流分量分析是以磁链守恒原则为基本。
在短路产生后,定子绕组中将同步浮现2种电流:
一种是基频电流,产生一种同步旋转地磁势对定子各相绕组产生交变磁链,用以抵消转子主磁场对定子各相绕组产生交变磁链;另一种是直流,共同产生一种在空间静止磁势,它对各相绕组分别产生不变磁链,这样维持定子三相绕组磁链初值不变。
当转子旋转时,由于转子纵轴向和横轴向磁阻不同,只有在恒定磁势上增长一种恰当磁阻变化具备两倍同步频率交变分量,才也许得到不变磁通。
因而,定子三相电流中,还应有两倍同步频率电流,与直流分量共同作用,才干维持定子绕组磁链初值不变。
突然短路后,定子电流将对转子产生强烈纯去磁性电枢反映。
为了抵消电枢反映影响,维持磁链不变,励磁绕组将产生一项直流电流。
定子电流倍频分量所产生两倍同步速旋转磁场,也对转子绕组产生同步频率交流磁链。
为了抵消定子直流和倍频电流产生电枢反映,转子绕组中将浮现同步频率电流。
转子绕组中这项基频电流也要反作用于定子。
各种自由电流分量将随着时间逐渐衰减,对于无阻尼绕组电机和有阻尼绕组电机其衰减时间常数有所不同。
对于无阻尼绕组同步电机,定子自由电流非周期分量按定子绕组时间常数Ta衰减,同它有依存关系定子电流倍频分量以及转子电流基频分量也按照同一时间常数衰减;励磁绕组自由电流以及同它有依存关系定子基频电流自由分量按照励磁绕组时间常数Td’衰减。
对于有阻尼绕组同步电机,定子自由电流非周期分量按定子绕组时间常数Ta衰减,同它有依存关系定子电流倍频分量以及转子个绕组中基频电流也按照同一时间常数衰减;定子横轴基频电流自由分量同横轴阻尼绕组自由直流相应,按照横轴阻尼绕组时间常数Tq’衰减;定子纵轴基频电流自由分量同励磁绕组和纵轴阻尼绕组自由直流相应,可以近似分为按不同步间常数衰减两个分量,其中迅速衰减分量称为次暂态分量,时间常数为Td’’,衰减比较缓慢分量称为暂态分量,其时间常数为Td’,且有Td’>>Td’’。
第十一章
潮流计算三种节点
PQ节点注入有功功率Pi和无功功率Qi是给定。
相称于实际电力系统中一种负荷节点,或有功和无功功率给定发电机母线。
普通变电所都是这一类型节点。
PV节点(电压控制母线)有功功率Pi和电压幅值Ui为给定。
这种类型节点相称于发电机母线节点,或者相称于一种装有调相机或静止补偿器变电所母线。
普通选取有一定无功储备发电厂和具备可调无功电源设备变电所为PV节点。
平衡节点用来平衡全电网功率。
平衡节点电压幅值Ui和相角δi是给定,普通以它相角为参照点,即取其电压相角为零。
一种独立电力网中只设一种平衡节点。
普通选主调频发电厂为平衡节点。
雅克比矩阵特点:
1矩阵中各元素是节点电压函数,在迭代过程中,这些元素随着节点电压变化而变化;
2导纳矩阵中某些非对角元素为零时,雅可比矩阵中相应元素也是为零.若0ijY,则必有0ijJ;
3雅可比矩阵不是对称矩阵
潮流计算约束条件
答:
(1)所有节点电压必要满足;
(2)所有电源节点有功功率和无功功率必要满足,;
(3)某此节点之间电压相位差应满足
牛顿-拉夫逊法潮流计算基本原理
牛顿-拉夫逊法实质上就是切线法,是一种逐渐线性化办法
潮流计算基本环节
答:
(1)形成节点导纳矩阵。
(2)设定节点电压初值。
(3)将各节点电压初值代入求得修正方程式中不平衡量。
(4)将各节点电压初值代入求雅可比矩阵各元素。
(5)求解修正方程式,求得各节点电压增量。
(6)计算各节点电压新值,返回第3步进入下一次迭代,直到满足收敛判据为止。
(7)最后计算平衡节点功率和线路功率、损耗。
P-Q分解法潮流计算
P-Q分解法师极坐标形式牛顿-拉夫逊法潮流计算一种简化算法。
这些简化只涉及修正方程系数矩阵,并未变化节点功率平衡方程和收敛判据,因而不会减少计算成果精度。
第十五章
同步运营状态:
所有并联运营同步电机均有相似电角速度。
表征运营状态参数具备接近于不变数值。
电力系统同步稳定性:
电力系统在运营中收到微笑或大扰动后能否继续保持系统中同步电机间同步运营问题称为电力系统同步稳定性。
电力系统同步稳定性是依照受扰后系统中并联运营同步发电机转子之间相对位移角变化规律来判断,因而,这种性质稳定性又称为功角稳定性。
功角概念:
功角在电力系统稳定问题研究中占有特别重要地位。
它除了表达电势和电压之间相位差,即表征系统电磁关系之外,还表白了各发电机转子间相对运动。
功角特性:
角度δ为电势Eq与电压V之间相位角。
由于传播功率大小与相位角δ密切有关,因而又称δ为功角或功率角。
传播功率与功角关系Pe=f(δ)称为功角特性或功率特性。
电力系统静态稳定性:
电力系统在运营中收到微小扰动后吗,独立回答到它本来运营状态能力。
鉴别系统在给定平衡点运营时与否具备静态稳定:
极限形式
>0。
暂态稳定:
电力系统在正常运营时,收到一种大扰动后,能从本来运营状态,不失去同步地过度到新运营状态,并在新运营状态下稳定运营。
惯性时间常数:
反映发电机转子机械惯性重要参数,是转子在额定转速下动能两倍除以基准功率。
暂态稳定判据:
可以用电力系统受大扰动后功角随时间变化特性作为暂态稳定判据。
第十六章
凸极式发电机功率特性:
与隐极发电机不同,多了一项与发电机电势,即与励磁无关两倍功角正弦项,该项是由于发电机纵、横轴磁阻不同而引起,故又称为磁阻功率。
磁阻功率浮现,使功率与功角成非正弦关系。
网络接线及参数对功率特性影响1.串联电阻影响:
由于串联电阻存在,发电机功率特性PEq(δ),与无电阻时相比,向上移动了Eq2/
sinα,向右移动了α角。
而系统功率特性PV(δ)正好相反,向下移动了V2/
sinα,向左移动了α角。
2.并联电阻:
由于α12<0,发电机功率特性PEq向上移动了Eq2/
sinα11,但向左移动了一种
角度;而PV则向下移动
sinα22,向右移动了
角度。
3.并联电抗:
与未接电抗器时极限PEqm=
相比,由于X12>Xd∑,因此在电势Eq和电压V与并联电抗接入前相似时,接入并联电抗将使功率极限减小。
无调节励磁时发电机端电压变化
当不调节磁力而保持电势Eq不变时,随着发电机输出功率缓慢增长,功角δ也增大,发电机端电压VG便要减小。
直接联接两个不变电势节点间输电系统中任一点电压,随着两个电势间相角增大,其值均要减小,减小限度取决于改点与两个电势间电气距离。
当两个不变电势大小相等时,两电势间电气距离中点,其电压减小最多。
两个电势间相角为0°或360°时,电气中点电压最高;两电势间相角为180°时,电器中点电压最低。
相角为180°时电压最低点称为振荡中心。
自动励磁调节器对功率特性影响
发电机装设自动励磁调节器后,当功角增大、VG下降时,调节器将增大励磁电流,使发电机电势Eq增大,直到端电压恢复(或接近)整定值VG0为止。
由功率特性PEq=
sinδ可以看出,调节器使Eq随功角δ增大而增大,故功率特性与功角δ不再是正弦关系了。
它在δ>90°某一范畴内,依然具备上升性质。
这是由于在δ>90°附近,当δ增大时,Eq增大要超过sinδ减小。
事实上,普通励磁调节器并不能完全保持VG不变,因而VG将随功率P及功角δ增大而有所下降。
但Eq则将随P及δ增大而增大。
在实际计算中,可以依照调节器性能,以为它能保持发电机内某一种电势为恒定,并以此作为计算功率特性条件(普通称为发电机计算条件或叫维持电压能力)
复杂电力系统功率特性特点:
1.任一发电机输出电磁功率,都与所有发电机电势及电势间相对角关于,因而任一发电机运营状态变化,都要影响到所有别的发电机运营状态。
2.任一发电机功角特性,是它与别的所有发电机转子间相对角函数,是多变函数,因而不能在P-δ平面上画出功角特性。
同步公交极限概念也不明确,普通也不能拟定其功率极限。
第十七章
暂态稳定分析计算基本假设?
因素?
基本假设
1、忽视发电机定子电流非周期分量和与它相相应转子电流周期分量.因素一方面由于定子非周期分量电流衰减时间常数很小,另一方面,所产生转矩以同步频率作周期变化,其转矩近似为,所产生转矩以同步频率作周期变化,其转矩近似为0,由于转子机械惯性较大,因而对转子整体相对运动影响很小。
2、发生不对称短路故障时,不计零序和负序电流对转子运动影响.因素负序分量平均转矩近似为0;零序不产生转矩。
3、忽视暂态过程中发电机附加损耗.因素这些附加损耗对转子加速度有一定制动作用,但其数值不大,忽视它们使计算成果略保守
4、不考虑频率变化对系统参数影响.因素:
发电机转速偏离同步转速不多,可以考虑频率变化对系统参数影响
引起电力系统大扰动重要因素
(1)负荷突然变化,如投入或切除大容量顾客等;
(2)切除或投入系统重要元件,如发电机、变压器及线路等;
(3)发生短路故障,短路故障扰动最严重,作为检查系统与否具备暂态稳定条件。
等面积定则
答:
当加速面积和减速面积大小相等时,转子动能增量为零,发电机重新恢复到同步速度。
当不考虑振荡中能量损耗时,可以再功角特性上,依照等面积定则简便地拟定最大摇晃角δmax,并判断出系统稳定性。
最大也许减速面积不不大于加速面积,是保持暂态稳定条件。
极限切除角
当最大也许减速面积不大于加速面积时,如果减小切除角δC,这既减小了加速面积,又增大了最大也许减速面积。
。
这就有也许使本来不能保持暂态稳定系统变成能保持暂态稳定了。
如果在某一切除角时,最大也许减速面积与加速面积大小相等,则系统处在稳定极限状况。
这个角度称为极限切除角δC·lim
简朴电力系统暂态稳定判断极值比较法
为了判断系统暂态稳定性,还必要懂得转子到达极限切除角所用时间,即所谓切除故障极限容许时间(简称为极限切除时间tc·lim)若δC<δC·lim,系统是暂态稳定,若tc<tc·lim,系统是暂态稳定。
复杂电力系统暂态稳定近似计算简化假设:
(1)发电机用电抗x'd及其后电势E'表达,E'=常数,并且用E'相位δ'代替转子“绝对”角δ;
(2)符合用恒定阻抗表达;
(3)不考虑原动机调节作用,即PT=常数。
复杂系统暂态稳定计算特点:
1。
发电机转子运动方程也是用每一台发电机“绝对”角δi和“绝对”角速度Δωi来描述,计算公式简朴。
2.发电机电磁功率是n-1个相对角δij函数。
3.对复杂电力系统不能再用等面积定则来拟定极限切除角,而是按给定故障切除时间tc进行计算,算到t=tc时刻,以系统再发生一次扰动来解决,从而算出发电机摇晃曲线。
复杂电力系统暂态稳定判断:
系统受到大干扰后各发电机之家能否继续保持同步运营,是依照各发电机转子之间相对角变化特性来判断。
在相对角中,只要有一种相对角随时间变化趋势是不断增大,系统是不稳定。
如果所有相对角通过振荡之后都能稳定在某一值,则系统是稳定。
第十八章
运动稳定性基本概念:
对一种动力学系统普通是用一组微分方程来描述其运动状态。
例如,电力系统用转子运动方程来描述发电机转子机械运动;用同步电机基本方程——派克方程来描述发电机电磁运动等等。
动力学系统运动状态及其性质,是由这些微分方程组解来表征。
未受扰运动稳定性必要通过受扰运动性质来判断。
李雅普诺夫稳定性判断原则:
(1)若线性化方程A矩阵所有特性值实部均为负值,线性化方程解释稳定,则非线性系统也是稳定。
(2)若线性化方程A矩阵至少有一种实部为正值特性值,线性化方程解是不稳定,则非线性系统也是不稳定。
(3)若线性化方程A矩阵有零值或实部为零特性值,则非线性系统稳定性需要计及非线性某些R(ΔX)才干鉴定。
一种非线性系统稳定性,当扰动很小时,可以转化为线性系统来研究它。
这种办法称为小扰动法。
微小扰动静态稳定性是研究电力系统在平衡点附近“邻域”特性问题,而大扰动暂态稳定性是研究电力系统从一种平衡点向另一种新平衡点(或经多次大扰动后回到本来平衡点)过渡特性问题。
用小扰动法分析计算电力系统静态稳定环节:
1.列些电力系统各元件微分方程以及联系各元件关系代数方程。
2.分别对微分方程和代数方程线性化。
3.消去方程中非状态变量,求出线性化小扰动状态方程及矩阵A。
4.进行给定运营状况初态计算,拟定A矩阵个元素值。
5.拟定或判断A矩阵特性值实部符号,判断系统在给定运营条件下与否具备静态稳定性。
办法有二:
直接求出A矩阵所有特性值;求出式特性方程,有特性方程系数间接判断特性值实部符号。
参照轴选取:
为了消除零特性值,在复杂电力系统中,必要用相对角作为变量;当不存在比例于”绝对”速度阻尼项时,还必要以相对速度作为变量,也就是说,要以某一台发电机转子作为参照轴来列写小扰动方程
简朴电力系统静态稳定判据
1.不计阻尼作用时判据为SEq=
>0,与此相相应用运营参数表达稳定判据为δ0<90°
2.计阻尼作用时
(1)综合阻尼系数D>0时,正阻尼当SEq>0,且D2>4SEqTJ/ωN时,系统是稳定。
普通称为过阻尼状况。
当SEq>0,但D2<4SEqTJ/ωN时,是一种衰减震荡,系统稳定。
当SEq<0时,系统不稳定,非周期失去稳定。
(2)D<0,负阻尼,将是一种振幅不断增大振荡。
普通称为周期性失去稳定,有时又称自发振荡。
在D<0导致自发振荡而失去稳定过程中,发电机工作点在P-δ平面上讲环绕平衡点作逆时针方向旋转。
自动励磁调节器对简朴系统静态稳定影响.
(1)比例式励磁调节器可以提高和改进系统静态稳定性。
其扩大了稳定运营范畴,发电机可以运营在SEq<0,即δ>90°一定范畴内,也增大了稳定极限功率,提高了输送能力。
(2)具备比例式励磁调节器发电机不能运营在 SEq<0 状况下。
(3)放大倍数整定值是应用比例式励磁调节器要特别注意问题。
(4)多参数比例式调节器比单参数优越。
可以用其中一种参数调节(如按电流偏差调节)来扩大稳定域,而用另一种参数调节(如按电压偏差调节)来提高功率极限,从而使稳定极限得到较大增长。
改进励磁调节器几种途径
由于发电厂没有近距离负荷,发电机端电压可以容许有较大变动。
这样,自动励磁调节器在电力系统中重要作用便从维持发电机端电压、保证电能质量转变为提高电力系统稳定性了。
励磁调节器也许会产生负阻尼效应,使得调节器放大系数不能整定得过大,需要改进,目是设法削弱和克服励磁调节器所产生负阻尼效应,抑制和防止电力系统发生自发振荡。
(1)对励磁调节系统进行参数补偿
(2)按运营参数偏差导数来调节励磁
(3)开发新型励磁调节系统
静态稳定储备系数Ksm(P)计算问题
为保证电力系统运营安全性,不能容许电力系统运营在稳定极限附近,而要留有一定裕度,这个裕度通惯用稳定储备系统来表达。
以有功功率表达静态稳定储备系数为Ksm(P)
Psl-PG0/PG0×100%正常方式下,需控制在10%~20%之间;特殊方式或事故后运营方式,需控制≥10%。
实用上以为系统在不发生自发振荡前提下,用dP/dδ>0作为静态稳定判据来计算储备系数,这意味着用功率极限Pm来代替稳定极限Psl,改用Ksm(P)=Pm-PG0/PG0×100%计算Ksm(P)时,一方面依照发电机装设励磁调节器特性和整定参数,拟定发电机计算条件,然后依照给定运营方式,进行潮流计算,求出发电机电势及此时功率PG0,接着依照计算条件,计算功率特性和功率极限,最后用式子计算Ksm(P),检查它与否满足规定规定。
第十九章
提高系统稳定性和输送能力普通原则是:
尽量多地提高电力系统功率极限;抑制自发振荡发生;极也许减小发电机相对运动振荡幅度。
可以采用下面办法:
1,改进电力系统基本元件特性和参数
2,采用附加装置提高电力系统稳定性
3,改进电力系统运营方式以及其她办法
改进电力系统基本元件特性和参数:
1,改进发电机及其励磁调节系统特性
2,改进原动机调节特性
3,减小变压器电抗
4,改进几点保护和开关设备特性
5,改进数电线路特性(1提高输电线路额定电压,2变化输电线构造以减小电抗)
6,采用直流输电
采用附加装置提高电力系统稳定性
1,输电线路采用串联电容补偿
2,输电线路并联电抗补偿
3,输电线路设立开关站
4,中继同步调相机
5,变压器中性点经小阻抗接地;中性点经小电阻接地对稳定性影响:
中性点经小电阻接地时,功率特性中增长了一项固有功率,与此同步,由于接地电阻Rg存在,零序组合阻抗增大,短路附加阻抗也增大,因而转移阻抗减小,从而功率特性第二项幅值也增大,这样,功率特性将向上和向左移动,功率极限提高了,有助于暂态稳定。
变压器中性点接入小电抗后,可以增大零序组合电抗,从而增大X△,减小短路状态下转移阻抗,提高功率特性。
6,发电机采用电气制动;在系统发生短路故障后,有控制地在加速发电机端投入电阻负荷,则可以增长发电机电磁功率,产生制动作用从而达到提高暂态稳定目。
这种做法称为电气制动,接入电阻称为制动电阻
改进运营条件以及其她办法:
1,对的制定电力系统运营参数数值
2,合理选取电力系统运营接线
3,切除某些发电机及某些负荷
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