淄博正承.docx
- 文档编号:26564062
- 上传时间:2023-06-20
- 格式:DOCX
- 页数:12
- 大小:70.07KB
淄博正承.docx
《淄博正承.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《淄博正承.docx(12页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
淄博正承
卸料平台设计方案
一、编制目的
实用、可行、安全、经济、高效、美观、环保、卫生。
为指导淄博正承·PARK一期高层一标段B区9#楼工程施工生产提供有力的技术、安全依据保障。
二、编制原则及依据
2.1编制原则
适用、经济、安全、合理
2.2编制依据
本工程施工组织设计
《混凝土强度检验评定标准》(GBT50107-2010)
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011版)
《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ59-2011)
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
《钢结构设计规范》(GB50017-2014)
一、使用材料
16#工字钢,5cm厚木板条,预埋直径18的HPB300钢筋拉环、直径14钢丝绳、孔大3mm*3mm钢丝密目网
三、安装工艺
1、东西段交错设一个卸料平台,浇筑混凝土前准备好固定工字钢、钢丝绳的预埋件。
铁件应埋入现浇板(梁)内。
具体布置见卸料平台平面图:
2、安装卸料平台时,先固定两根6米长工字钢,当预埋铁件不能箍紧工字钢时,必须用相同直径钢筋环与预埋件搭接双面焊,以箍紧工字钢。
然后安装横向工字钢并与纵向工字钢满焊,之后满铺木板条,焊接安全护栏。
四、注意事项
1、按要求预埋铁件,并用绑扎丝固定其位置,浇筑混凝土时注意保护。
2、严格控制焊接质量,焊工必须持证上岗,施焊过程和安装过程由专人负责,现场指导。
3、木板与工字钢用铁丝绑扎固定,防止倾覆。
4、防护栏杆1.5米,竖向用直径48钢管焊接于工字钢上,横向用φ4.8臂厚为2.750mm脚手架管与立管焊接0.7米、1.5米各一道,下部绑扎20cm挡脚板。
5、钢丝绳扣住工字钢,有防滑措施,钢丝绳系扣每200mm一道,至少每段系3个系扣。
在绑扎钢丝绳时,应施加一定压力,使之绷紧。
6、在梁板砼强度达到70%,方可安装卸料平台,达到100%方可投入使用。
五、卸料平台安装及使用专项安全交底
一、安全措施及使用专项安全交底
1、进入施工现场,必须按标准戴好安全帽,系好帽带。
2、按要求预埋铁件,并用绑扎丝固定其位置,浇筑混凝土时注意保护。
3、严格控制焊接质量,施焊过程和安装过程由专人负责,现场指导。
4、木板与踢脚板用铁丝绑扎固定,防止倾覆。
5、防护栏杆1.5米,下部绑扎20cm挡脚板。
6、卸料平台设置防滑措施,
二、使用方法
1、卸料平台承重限荷,禁止超重使用。
2、搬运材料应相互传递,不准站在楼板上抛扔材料。
3、材料应堆放整齐,不得混杂。
4、使用材料即用即取,卸料平台上不准有过夜材料,每次下班前必须清除卸料平台上的材料及杂物。
5、禁止雨雪天气使用,雨雪停后,清除干净,方可使用。
6、坚持每天使用前对卸料平台进行检查,重点检查架体立杆,地基的变形情况,发现问题,立即停止使用。
悬挑卸料平台计算书
一、参数信息
1.荷载参数
脚手板类别:
胶合板脚手板,脚手板自重(kN/m2):
0.30;
栏杆、挡板类别:
胶合板脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):
0.15;
施工人员等活荷载(kN/m2):
2.00,最大堆放材料荷载(kN):
5.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m):
1.50,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):
1.50;
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):
3.00;
钢丝绳安全系数K:
5.50,悬挑梁与墙的节点按固支计算;
只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号:
16a号工字钢槽口水平[;
次梁材料类型及型号:
16a号工字钢槽口水平[;
次梁水平间距ld(m):
0.50,建筑物与次梁的最大允许距离le(m):
1.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):
3.5m次梁悬臂Mc(m):
0.20;
平台计算宽度(m):
2.0m
二、次梁的验算
次梁选择16a号工字钢槽口水平[,间距0.83m,其截面特性为:
面积A=21.95cm2;
惯性距Ix=866.2cm4;
转动惯量Wx=108.3cm3;
回转半径ix=6.28cm;
截面尺寸:
b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值:
本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.30kN/m2;
Q1=0.30×0.50=0.15kN/m;
(2)、型钢自重标准值:
本例采用16a号工字钢槽口水平[,标准值为0.17kN/m
Q2=0.17kN/m
(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值:
取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
2)最大堆放材料荷载P:
5.00kN
荷载组合
Q=1.2×(0.15+0.17)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/m
P=1.4×5.00=7.00kN
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91,P31)为:
Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4
经计算得出:
Mmax=(1.78×1.402/8)×(1-(0.202/1.402))2+7.00×1.40/4=2.87kN·m。
最大支座力计算公式:
R=[P+q(l+2m)]/2
经计算得出:
R=(7.00+1.78×(1.40+2×0.20))/2=5.10kN
3.抗弯强度验算
次梁应力:
σ=M/γxWx≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材的抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
次梁工字钢的最大应力计算值σ=2.87×103/(1.05×108.30)=25.23N/mm2;
次梁工字钢的最大应力计算值σ=25.231N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/φbWx≤[f]
其中,φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到φb=570×10.00×63.00×235/(1400.00×160.00×235.0)=1.60;
由于φb大于0.6,按照下面公式调整:
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
得到φb'=0.894;
次梁工字钢的稳定性验算σ=2.87×103/(0.894×108.300)=29.63N/mm2;
次梁工字钢的稳定性验算σ=29.63N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
三、主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16a号工字钢槽口水平[,其截面特性为:
面积A=21.95cm2;
惯性距Ix=866.2cm4;
转动惯量Wx=108.3cm3;
回转半径ix=6.28cm;
截面尺寸,b=63mm,h=160mm,t=10mm;
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:
本例采用竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/m;
Q1=0.15kN/m;
(2)工字钢自重荷载Q2=0.17kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.17)=0.38kN/m;
次梁传递的集中荷载取次梁支座力R;
2.内力验算
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
从左至右各支座反力:
R[1]=14.572kN;
R[2]=0.418kN。
最大支座反力为Rmax=0.418kN;
M1=4.163kN·m
M2=-0.045kN·m
最大弯矩Mmax=4.163kN·m;
最大挠度ν=0.028mm。
M1=4.163kN·m
M2=-0.045kN·m
3.抗弯强度验算
σ=M/(γxWx)+N/A≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
主梁工字钢的最大应力计算值σ=4.163×106/1.05/108300.0+4.18×102/2195.000=36.795N/mm2;
主梁工字钢的最大应力计算值36.795N/mm2小于主梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/(φbWx)≤[f]
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
φb=570×10.0×63.0×235/(3000.0×160.0×235.0)=0.748;
由于φb大于0.6,应按照下面公式调整:
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
可得φb'=0.693;
主梁工字钢的稳定性验算σ=4.163×106/(0.693×108300.00)=55.46N/mm2;
主梁工字钢的稳定性验算σ=55.46N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!
5.焊缝强度验算
焊角尺寸不得小于较薄铁件厚度的1.2倍,满焊。
焊缝面积:
A=2(h+2b-2t-30)×1.2t×0.7=2(160.00+2×63.00-2×10.00-30)×1.2×10.00×0.7=3964.80
焊缝惯性矩I=11961040
焊缝抵抗矩W=2I/h=2×11961040/160=149513
角焊缝强度fwf=160N/mm2
σf=M2/W=-45275.408/149513=-0.303N/mm2
τf=R[2]/(2.4t(h-t-10))=0.124N/mm2
(σf2+τf2)1/2≤ffw
焊缝强度验算结果满足要求!
四、钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算,
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力(kN);
RUi--拉钢绳的轴力(kN);
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;
sinθi=Sin(ArcTan(3/(1.5+1.5))=0.707;
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:
RUi=RCi/sinθi;
RUi=14.572/0.707=20.61kN;
五、钢丝拉绳的强度验算
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径18.5mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得Fg=199.5kN;
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。
α=0.85;
K--钢丝绳使用安全系数。
K=5.5。
得到:
[Fg]=30.832kN>Ru=20.609kN。
经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。
六、钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为:
N=RU=20608.616N。
拉环强度计算公式为:
σ=N/A≤[f]
其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2;
所需要的拉环最小直径D=[20608.6×4/(3.142×50.00×2)]1/2=14.2mm。
实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。
七、操作平台安全要求
1.卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;
2.卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;
4.卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩;
5.卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复;
6.操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 淄博