矩形板式桩基础计算书范文.docx
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矩形板式桩基础计算书范文
矩形板式桩基础计算书
计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
QTZ63(ZJ5311)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40
塔机独立状态的计算高度H(m)
43
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
251
起重臂自重G1(kN)
37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
22
小车和吊钩自重G2(kN)
3.8
小车最小工作幅度RG2(m)
0
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
11.5
最小起重荷载Qmin(kN)
10
最大吊物幅度RQmin(m)
50
最大起重力矩M2(kN·m)
Max[60×11.5,10×50]=690
平衡臂自重G3(kN)
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.3
平衡块自重G4(kN)
89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11.8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
浙江杭州市
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.2
非工作状态
0.45
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.69
风压等效高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2=0.786
非工作状态
0.8×1.2×1.69×1.95×1.32×0.45=1.879
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.4
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
401.4+60=461.4
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.786×0.35×1.6×43=18.927
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×18.927×43)=674.077
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
Fk1=401.4
水平荷载标准值Fvk'(kN)
1.879×0.35×1.6×43=45.246
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
37.4×22+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×45.246×43=615.929
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1=1.2×401.4=481.68
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk=1.4×60=84
竖向荷载设计值F(kN)
481.68+84=565.68
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk=1.4×18.927=26.498
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×18.927×43)=1006.34
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1.2Fk'=1.2×401.4=481.68
水平荷载设计值Fv'(kN)
1.4Fvk'=1.4×45.246=63.344
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1.2×(37.4×22+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.246×43=933.673
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h(m)
1.3
承台长l(m)
4
承台宽b(m)
4
承台长向桩心距al(m)
2.4
承台宽向桩心距ab(m)
2.4
桩直径d(m)
0.8
承台参数
承台混凝土等级
C25
承台混凝土自重γC(kN/m3)
25
承台上部覆土厚度h'(m)
0
承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)
19
承台混凝土保护层厚度δ(mm)
50
配置暗梁
否
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h'γ')=4×4×(1.3×25+0×19)=520kN
承台及其上土的自重荷载设计值:
G=1.2Gk=1.2×520=624kN
桩对角线距离:
L=(ab2+al2)0.5=(2.42+2.42)0.5=3.394m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下:
Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+520)/4=245.35kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(461.4+520)/4+(674.077+18.927×1.3)/3.394=451.201kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(461.4+520)/4-(674.077+18.927×1.3)/3.394=39.499kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(565.68+624)/4+(1006.34+26.498×1.3)/3.394=604.065kN
Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(565.68+624)/4-(1006.34+26.498×1.3)/3.394=-9.225kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C35
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz(kN/m3)
25
桩混凝土保护层厚度б(mm)
35
桩入土深度lt(m)
22
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
是
桩身承载力设计值
7089.221
桩裂缝计算
钢筋弹性模量Es(N/mm2)
法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)
100
最大裂缝宽度ωlim(mm)
0.2
普通钢筋相对粘结特性系数V
1
预应力钢筋相对粘结特性系数V
0.8
地基属性
地下水位至地表的距离hz(m)
4.45
承台埋置深度d(m)
1.5
是否考虑承台效应
是
承台效应系数ηc
0.1
土名称
土层厚度li(m)
侧阻力特征值qsia(kPa)
端阻力特征值qpa(kPa)
抗拔系数
承载力特征值fak(kPa)
耕土
0.2
0
0
0.7
0
粉质黏土
2.1
20
0
0.7
105
粘质粉土
1
14
0
0.7
95
杂填土
21.9
8
0
0.7
75
粉质黏土
13.1
17
0
0.7
110
粉质黏土
0.9
24
0
0.7
180
粉砂
2.3
18
0
0.7
160
圆砾
0.8
50
1400
0.7
400
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长:
u=πd=3.14×0.8=2.513m
桩端面积:
Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2
承载力计算深度:
min(b/2,5)=min(4/2,5)=2m
fak=(0.2×0+1.8×105)/2=189/2=94.5kPa
承台底净面积:
Ac=(bl-nAp)/n=(4×4-4×0.503)/4=3.497m2
复合桩基竖向承载力特征值:
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=2.513×(0.8×20+1×14+20.2×8)+0×0.503+0.1×94.5×3.497=514.593kN
Qk=245.35kN≤Ra=514.593kN
Qkmax=451.201kN≤1.2Ra=1.2×514.593=617.512kN
满足要求!
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=39.499kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积:
As=nπd2/4=10×3.142×222/4=3801mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:
Q=Qmax=604.065kN
桩身结构竖向承载力设计值:
R=7089.221kN
满足要求!
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=39.499kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×100%=(3801.327/(0.503×106))×100%=0.756%≥0.65%
满足要求!
5、裂缝控制计算
Qkmin=39.499kN≥0
不需要进行裂缝控制计算!
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB335Φ22@110
承台底部短向配筋
HRB335Φ22@110
承台顶部长向配筋
HRB335Φ22@110
承台顶部短向配筋
HRB335Φ22@110
1、荷载计算
承台有效高度:
h0=1300-50-22/2=1239mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(604.065+(-9.225))×3.394/2=1009.477kN·m
X方向:
Mx=Mab/L=1009.477×2.4/3.394=713.808kN·m
Y方向:
My=Mal/L=1009.477×2.4/3.394=713.808kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=565.68/4+1006.34/3.394=437.916kN
受剪切承载力截面高度影响系数:
βhs=(800/1239)1/4=0.896
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:
a1b=(ab-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m
a1l=(al-B-d)/2=(2.4-1.6-0.8)/2=0m
剪跨比:
λb'=a1b/h0=0/1239=0,取λb=0.25;
λl'=a1l/h0=0/1239=0,取λl=0.25;
承台剪切系数:
αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
βhsαbftbh0=0.896×1.4×1.27×103×4×1.239=7898.92kN
βhsαlftlh0=0.896×1.4×1.27×103×4×1.239=7898.92kN
V=437.916kN≤min(βhsαbftbh0,βhsαlftlh0)=7898.92kN
满足要求!
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围:
B+2h0=1.6+2×1.239=4.078m
ab=2.4m≤B+2h0=4.078m,al=2.4m≤B+2h0=4.078m
角桩位于冲切椎体以内,可不进行角桩冲切的承载力验算!
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1=My/(α1fcbh02)=713.808×106/(1.05×11.9×4000×12392)=0.009
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.995
AS1=My/(γS1h0fy1)=713.808×106/(0.995×1239×300)=1930mm2
最小配筋率:
ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%
梁底需要配筋:
A1=max(AS1,ρbh0)=max(1930,0.002×4000×1239)=9912mm2
承台底长向实际配筋:
AS1'=14204mm2≥A1=9912mm2
满足要求!
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2=Mx/(α2fcbh02)=713.808×106/(1.05×11.9×4000×12392)=0.009
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.995
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=713.808×106/(0.995×1239×300)=1930mm2
最小配筋率:
ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%
梁底需要配筋:
A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4000×1239)=9912mm2
承台底短向实际配筋:
AS2'=14204mm2≥A2=9912mm2
满足要求!
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋:
AS3'=14204mm2≥0.5AS1'=0.5×14204=7102mm2
满足要求!
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋:
AS4'=14204mm2≥0.5AS2'=0.5×14204=7102mm2
满足要求!
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
六、配筋示意图
承台配筋图
桩配筋图
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