高支模方案.docx
- 文档编号:26171661
- 上传时间:2023-06-17
- 格式:DOCX
- 页数:30
- 大小:174.82KB
高支模方案.docx
《高支模方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《高支模方案.docx(30页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
高支模方案
模板支撑体系施工方案
第一章:
工程概况
工程名称:
农贸市场综合楼工程
设计单位:
广西建筑科学设计研究院
建设单位:
广西龙州县鑫宏房地产开发有限公司
承建单位:
广西吉安建设工程有限公司
监理单位:
广西中正金诺建设工程项目管理有限公司
工程地址:
龙州县独山路龙鑫新城小区
第二章:
设计依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
2、参考《建筑施工手册》
3、《建筑结构荷载设计手册施》
4、《混凝土结构工程施工及验收规范》
5、《农贸市场综合楼结施图》
6、《农贸市场综合楼施工组织设计》
第三章:
模板及其支撑体系方案确定
满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑结构荷载设计手册施》外要按以下方案进行搭设:
1、支撑体系采用满堂脚手架,主要杆件有立杆、扫地杆、纵横水平杆等,各种杆件使用Φ48×3.5的普通钢管,立杆长度为4-6m左右,横向水平杆、扫地杆使用长度4-6m的钢管。
立杆顶部使用可调顶支座。
2、楼板立杆间距为1100mm×1100mm,纵横水平杆第一步步距为1800mm,其余每步不大于1500㎜,纵横向搭设扫地杆,扫地杆距地不大于200㎜。
3、一般小梁梁底立杆与梁边间距为400mm;对于梁宽≥300且梁高≥600的梁下立杆与梁边间距≤300mm;对于梁宽≥400且梁高≥800的梁下立杆与梁边间距≤300mm,并在梁下中间位置沿梁方向增加一排立杆支撑到梁底,间距与满堂立杆同并与架体连接为整体;梁宽方向剪刀撑不少于两道,纵向剪刀撑梁两侧500mm各一道,与满堂立杆架体连接为整体;最后一种情况梁底纵横水平杆步距均为1200mm,其余情况均为1500mm,纵横向搭设扫地杆,扫地杆距地不大于200㎜。
4、梁、板底采用50×100×2000mm的木枋,木枋长度顺着梁宽方向摆放,木枋上满铺胶合板(1830×912×18㎜)。
50×100×2000的木枋背楞应垂直均匀放于钢管之上,板底间距不大于300mm,对于梁宽≥300且梁高≥600的梁的梁下木枋间距不大于250mm;对于梁高≥800的梁的梁下木枋间距不大于200mm;梁侧竖木枋的间距不大于250mm。
梁高≥700mm的梁侧的设置一道对拉螺杆(直径Φ12)。
5、钢管下采用顶托,必须采取双钢管。
6、梁、板下的支撑钢管架用横杆相连,并在梁下沿梁长方向每6000mm设一道纵横剪刀撑。
剪刀撑搭接时搭接长度应大于1米,在搭接范围内等间距设三个旋转扣件且扣件距端部不大于100mm。
剪刀撑与立杆或横杆交叉时应使用旋转扣件进行固定。
7、梁模板制安:
板底木楞间距按前面第4条,当梁宽≥400且梁高≥800的梁时,先只铺设梁底模,在钢筋完成后再开始梁侧模制安,梁侧模板加固采用木枋、钢管。
第四章:
支模设计计算
一、板支撑计算
(一)、计算依据:
1.模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
2.按照有关计算机计算软件。
3.参照有关规范进行手工验算。
4.有关计算参数:
模板支架搭设最高高度为4.95米,搭设尺寸为:
立杆的纵距b=1.10米,立杆的横距l=1.10米,立杆的步距h=1.50米。
板底木枋间距300,梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为
48×3.5。
(二)、板底模板计算
板底模板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板底板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.200×1.100+0.350×1.100=5.885kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.100=3.300kN/m
底板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=110.00×1.80×1.80/6=59.40cm3;
I=110.00×1.80×1.80×1.80/12=53.46cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——底板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——底板的最大弯距(N.mm);
W——底板的净截面抵抗矩;
[f]——底板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.100×(1.2×5.885+1.4×3.300)×0.300×0.300=0.105kN.m
经计算得到底板抗弯强度计算值f=0.105×1000×1000/59400=1.770N/mm2
底板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×5.885+1.4×3.300)×0.300=2.103kN
截面抗剪强度计算值T=3×2103.0/(2×1100.000×18.000)=0.159N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
底板最大挠度计算值v=0.677×5.885×3004/(100×6000×534600)=0.101mm
底板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
(三)、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m
活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=3.505/1.100=3.186kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.19×1.10×1.10=0.386kN.m
最大剪力Q=0.6×1.100×3.186=2.103kN
最大支座力N=1.1×1.100×3.186=3.855kN
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.386×106/83333.3=4.63N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2103/(2×50×100)=0.631N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形v=0.677×1.605×1100.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.402mm
木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!
(四)、钢管的计算
钢管按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=3.855kN
均布荷载取钢管的自重q=0.092kN/m。
钢管计算简图
钢管弯矩图(kN.m)
钢管变形图(mm)
钢管剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩M=1.578kN.m
经过计算得到最大支座F=15.555kN
经过计算得到最大变形V=2.5mm
钢管的截面力学参数为
截面抵抗矩W=10.16cm3;
截面惯性矩I=24.38cm4;
(1)钢管抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.578×106/1.05/10160.0=147.92N/mm2
钢管的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)钢管挠度计算
最大变形v=2.5mm
钢管的最大挠度小于1100.0/400,满足要求!
(五)、顶托验算
本工程所有板底均采用顶托支撑钢管,每个顶托承受的最大支座反力为
F=15.555KN
经验算小于钢顶托的设计值。
满足要求。
(六)、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×5.390=0.696kN
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×1.100×1.100=0.424kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×0.200×1.100×1.100=6.050kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.169kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.100×1.100=3.630kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
(七)、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值(kN);N=13.69
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,取值为1.155;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.50m;
公式
(1)的计算结果:
=134.98N/mm2,立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
公式
(2)的计算结果:
=99.79N/mm2,立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
二、梁支撑计算
根据梁表各截面尺寸将其分为三类情况:
梁表(宽mm×高mm)
由于每类情况中都有一、两种特例,但在此仅挑选每种类型里最具有代表性的(而并不一定是截面积最大的)梁截面进行验算,再参照验算结果决定是否需要对特例进行特殊处理。
侧模验算仅选第三类情况进行验算,如合格其他二类均参照此类进行设置。
①
200×350
200×400
200×450
200×500
200×600
200×800
240×300
240×400
②
240×450
240×500
240×550
240×600
240×650
240×700
240×800
③
240×900
300×400
钢管截面和力学性能
外径(mm)
48
回转半径I(cm)
15.8
壁厚(mm)
3.5
质量(Kg/M)
3.84
截面积A(mm)
489
强度设计值
205
惯性矩I(mm4)
121900
弹性模量E(N/mm2)
2.06×105
截面模量W(cm3)
5080
钢筋混凝土和模板支架自重标准值和设计值统计表
项目
单位
标准值
分项系数
设计值
梁模板
KN/m2
0.5
1.2
0.6
梁钢筋
KN/m3
1.5
1.2
1.8
混凝土
KN/m3
24
1.2
28.8
模板及支架
KN/m2
0.75(4米高)
1.2
0.9
振捣荷载
KN/m2
4
1.4
5.6
施工及设备
KN/m2
3
1.4
4.2
各类型采用以下形式进行支撑:
1类立杆间距1200×1200;
2类立杆间距1000×1000;
3类立杆间距1000×1000;梁下增加1根立杆;
4类立杆间距450×500,共5道立杆;
①~③类架体步距不大于1.5米,④类架体步距不大于1.2米
第一例:
取①类中梁200×500(0.1)为例计算,以1延长米梁计,
b×h=250×700;立杆间距1200×1200
1、荷载计算
砼28.8×1×0.1=2.88KN
钢筋1.8×1×0.1=0.18KN
模板及支架0.9/4×6.5×0.25=0.3656KN
振捣荷载5.6×0.25=1.4KN
施工及设备荷载4.2×0.25=1.05KN
每米荷载2.88+0.18+0.3656+1.4+1.05=5.8756KN
立杆间距1200×1200,因此每跨为5.8756×1.2=7.051KN,
则:
每根立杆4.905KN
2、架体稳定性计算:
k=1.155μ=1.27h=1.5
L0=kμh=2.20λ=L0/i=2.20×102/1.58=139.3
查φ=0.353
N/φA=4.905×103/0.353×4.89×102=28.42<ƒ=205N/mm2
满足要求
3、木枋验算
计算简图如下:
四等跨连续梁计算简图
木枋按间距300计算,梁截面200×500;q=8.17KN/m
按四等跨连续梁形式计算木枋,按最不利荷载布置查得:
弯距系数Km=0.107;剪力系数Kv=0.607;挠度系数Kw=0.632;
松木密度5KN/m3抗剪强度[ƒv]=1.4N/mm2抗压强度[ƒc]=1.0N/mm2
抗弯强度值[ƒm]=13N/mm2强性模量E=9000N/mm2
(1)木枋抗弯验算
M=Kmql2=0.107×8.17×0.32=0.079KN·m=0.79×105N·mm
σ=M/W=0.79×105/(bh2/6)=0.79×105/(50×1002/6)=0.948N/mm2<[ƒm]=13N/mm2
满足要求
(2)木枋抗剪验算
V=Kvql=0.607×8.17×0.3=1.49KN
剪应力τ=3V/2bh=3×1.49×103/(2×50×100)
=0.447N/mm2 满足要求 (3)木枋挠度验算 I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106 W=kwql4/100EI=0.632×8.17×3004/100×9000×4.17×106 =0.011<[W]=200/400=0.5mm满足要求 4、顶托验算 本工程所有梁底均采用顶托支撑钢管,每个顶托承受的支座反力为F=4.905KN 经验算小于钢顶托的设计值。 满足要求。 5、钢管(顶部横杆)验算 上部荷载9.81KN横杆可视为连续梁,承受传来的集中荷载简化成均布荷载计算,则: 每根钢管上荷载为9.81/2=4.905KN 抗弯强度验算: M=ql2/10=0.1×4905×10-3×12002=706.32×103N·mm σ=M/W=706.32×103/5080=139.04N/mm2<[fm]=205N/mm2 满足要求。 挠度验算: w=ql4/150EI=4905×10-3×10004/(150×2.06×105×121900) =1.03mm 满足要求。 第二例: 取②类中梁240×700(0.168)为例计算,以1延长米梁计, b×h=240×700;立杆间距1000×1000 1、荷载计算 砼28.8×1×0.168=4.8384KN 钢筋1.8×1×0.168=0.3024KN 模板及支架0.9/4×6.5×0.35=0.512KN 振捣荷载5.6×0.35=1.96KN 施工及设备荷载4.2×0.35=1.47KN 每米荷载4.8384+0.3024+0.512+1.96+1.47=9.0828KN 立杆间距1000×1000,每跨2根立杆。 因此每跨为12.51KN,则: 每根立杆6.25KN 2、架体稳定性计算: k=1.155μ=1.27h=1.5 L0=kμh=2.20λ=L0/i=2.20×102/1.58=139.3 查φ=0.353 N/φA=6.25×103/0.353×4.89×102=36.21<ƒ=205N/mm 3、木枋验算 木枋按间距250计算,梁截面240×700;Q=12.51KN/m (1)木枋抗弯验算 计算简图如下: 四等跨连续梁计算简图 M=Kmql2=0.107×12.51×0.252=0.084KN·m=0.84×105N·mm σ=M/W=0.84×105/(bh2/6)=0.84×105/(50×1002/6)=1.008N/mm2<[ƒm]=13N/mm2 满足要求 (2)木枋抗剪验算 V=Kvql=0.607×12.51×0.25=1.90KN 剪应力τ=3V/2bh=3×1.90×103/(2×50×100) =0.57N/mm2 满足要求 (3)木枋挠度验算 I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106 W=kwql4/100EI=0.632×12.51×3004/100×9000×4.17×106 =0.017<[W]=200/400=0.5mm满足要求 4、顶托验算 本工程所有梁底均采用顶托支撑钢管,每个顶托承受的支座反力为F=6.25KN 经验算小于钢顶托的设计值。 满足要求。 5、钢管(顶部横杆)验算 上部荷载12.51KN横杆可视为连续梁,承受传来的集中荷载简化成均布荷载计算,则: 每根钢管上荷载为12.51/2=6.26KN/m 抗弯强度验算: M=ql2/10=0.1×6260×10-3×10002=626.32×103N·mm σ=M/W=626×103/5080=123.23N/mm2<[fm]=205N/mm2 满足要求。 挠度验算: w=ql4/150EI=6260×10-3×10004/(150×2.06×105×121900) =1.31mm 满足要求。 第三例: 取③类中梁300×400(0.12)为例计算,以1延长米梁计, b×h=300×400;立杆间距1000×1000梁下增加一排立杆 1、荷载计算 砼28.8×1×0.12=3.456KN 钢筋1.8×1×0.12=0.216KN 模板及支架0.216/4×6.5×0.12=0.042KN 振捣荷载5.6×0.12=0.672KN 施工及设备荷载4.2×0.12=0.504KN 每米荷载3.456+0.216+0.042+0.672+0.504=4.89KN 立杆间距1000×1000,梁下增加一排立杆,每跨下三根立杆。 因此每跨为 20.93KN,则: 每根立杆6.98KN/m 2、架体稳定性计算: k=1.155μ=1.27h=1.5 L0=kμh=2.20λ=L0/i=2.20×102/1.58=139.3 查φ=0.353 N/φA=6.98×103/0.353×4.89×102=40.44<ƒ=205N/mm 3、木枋验算 木枋按间距250计算,梁截面300×400;梁下共3根立杆将木枋分为2段,因此Q=20.93/2=10.465KN/m (1)木枋抗弯验算 计算简图同第二例 M=Kmql2=0.107×10.465×0.252=0.07KN·m=0.7×105N·mm σ=M/W=0.7×105/(bh2/6)=0.7×105/(50×1002/6)=0.84N/mm2<[ƒm]=13N/mm2 满足要求 (2)木枋抗剪验算 V=Kvql=0.607×10.465×0.25=1.588KN 剪应力τ=3V/2bh=3×1.588×103/(2×50×100) =0.48N/mm2 满足要求 (3)木枋挠度验算 I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106 W=kwql4/100EI=0.632×10.465×2504/100×9000×4.17×106 =0.007<[W]=200/400=0.5mm满足要求 4、顶托验算 本工程所有梁底均采用顶托支撑钢管,中间立杆受力为0.625×20.93=13.08 所以中间顶托承受的支座反力为F=13.08KN 经验算小于钢顶托的设计值。 满足要求。 5、钢管(顶部横杆)验算 上部荷载20.93KN横杆可视为连续梁,承受传来的集中荷载简化成均布荷载计算,则: 每根钢管上荷载为20.93/3=6.977KN/m 抗弯强度验算: M=ql2/10=0.1×6977×10-3×10002=697.7×103N·mm σ=M/W=697.7×103/5080=137.09N/mm2<[fm]=205N/mm2 满足要求。 挠度验算: w=ql4/150EI=6977×10-3×10004/(150×2.06×105×121900) =1.346mm 满足要求。 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中N——立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力N1=24.92kN(已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重N2=1.2×0.182×5.250=1.143kN N=24.924+1.143=26.067kN; ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到; i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58 A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89 W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08 ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2); [f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 高支模 方案