人货施工升降机卸料平台专项方案.docx
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人货施工升降机卸料平台专项方案
人货施工升降机卸料平台专项方案
第一节编制依据
(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)中国建筑工业出版社
(2)《建筑结构荷载规范》(GB50007-2002)中国建筑工业出版社
(3)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)中国建筑工业出版社
(4)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中国建筑工业出版社
(5)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)中国建筑工业出版社
(6)《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社
(7)《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社
(8)《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社
(9)施工组织设计
(10)建筑与结构施工图
第二节工程概况
一、工程关系
吉田国际广场9#、10#、11#楼住宅及地下车库工程;属于框架、剪力墙结构;地上22层(9#局部24层)、22层、32层;地下2层;建筑高度:
9#房高67.9m(局部79.55m)、10#房高67.7m、11#房高104.5m。
标准层层高:
3.000m(10#、11#),3.15m(9#);总建筑面积:
60832.14㎡;
建设单位:
吉田建设开发(昆山)有限公司。
设计单位:
建学建筑与工程设计所有限公司
大原建筑设计咨询(上海)有限公司。
监理单位:
江苏广厦建设监理有限公司。
总承包单位:
江苏江中集团有限公司
二、方案设计
(一)落地式卸料平台
1F~5F-0.05~15.70m,15.75m,搭设落地式人货施工升降机卸料平台,搭设尺寸如下:
立杆纵距为1.5m,立杆横距为0.6m,搭设两排,大横杆步距为1.8m。
采用钢管类型为
48*2.8。
立杆设置均为双立杆;卸料平台内立杆距离墙体最大不得大于0.30m;连墙件选用L40*4角铁预埋于混凝土梁楼面上穿孔,在角铁预埋件与脚手架采用D14普通型U型卡卡接,兼做回称撑,一步一跨布置;布置方式采用:
竖向间距3.60m水平间距2.80m同时施工两层,脚手架板共铺设5层。
(二)悬挑式卸料平台
9#楼6F~10F,15.7m~31.45m搭设悬挑式人货施工升降级卸料平台,搭设尺寸如下:
立杆纵距为1.5m,立杆横距为0.6m搭设两排,大横杆步距1.8m,采用钢管类型
48*2.8;立杆设置均为双立杆;卸料平台内立杆距离墙体最大不得大于0.30m;连墙件选用L40*4角铁预埋于混凝土梁或楼面上穿孔,在角铁预埋件与脚手架采用D14普通U型卡卡接,兼做回撑;一步一跨布置;布置方式采用:
竖向间距3.60m,水平间距2.80m;同时施工2层,脚手板共铺设5层,采用16号工字钢做悬挑梁,悬挑尺寸为1.8m,锚固距离为4.2m,下部采用10#槽钢进行顶撑;脚手架内力杆距离墙体最大不得大于0.30m;预埋4根M-20B级螺栓于现浇楼面上,选用200*300-12钢板作为工字钢与楼板面预埋螺栓的锚固挡板;锚固螺栓自外向内进行锚固,数量为3副。
第三节构造要求
1、立杆
(1)、立杆接头除在顶层可采用搭接外,其余均采用对接扣件连接。
(2)、立杆上的对接扣件应交错布置,两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内,两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm,个接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3.
2、.纵向水平杆
(1)、纵向水平杆设于横向水平杆之下,在立杆的内侧,并用直角扣件与立杆扣紧。
(2)、水平杆采用对接扣件连接,也可采用搭接
a.对接扣件应交错布置,不应设在同步同跨内,相邻接通水平距离不应大于500mm,并应避免设在跨中。
b.当采用搭接接头时,搭接接头不应小于1m,并应等距设置3个旋转扣件固定,端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。
3、连墙件
连墙件采用刚性连接,水平向沿架体的四角各设置一个拉节点与墙体呈“八”字形对撑连接。
连墙件采用
48*2.8的钢管,其与架体的连接采用直角扣件,连墙件通过预先埋设的
50穿墙套管穿过结构外墙在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧,连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,不得采用上斜连接;与地面成45~60o夹角。
4.剪刀撑
沿落地卸料平台架体外侧满设剪刀撑,剪刀撑与地面夹角为60o,在外侧立面沿架长及架高连续设置。
斜杆接长采用旋转扣件搭接,搭接长度不小于500mm,设置2个旋转扣件,端部钢管伸出扣件外边缘不到少于100mm。
第四节材质要求
1、钢管
(1)、采用焊接钢管,为Q235A钢
(2)、外径为
48,壁厚为2.8mm,长度主要有6m、4m等
(3)、新钢管的质量要求
a.新钢管须有产品质量合格证,钢管材质检测报告。
b.钢管表面应平直光华,不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。
C.2外径和壁厚允许偏差为0.5mm。
d.端部应平整,端面斜切的允许偏差为1.7mm。
(4)旧钢管外观质量要求
a.钢管必须进行涂防锈漆的处理。
b.钢管应无锈蚀,钢管内外径锈蚀的深度之和不大于0.5mm
c.钢管尽量无弯曲,当有弯曲时,端部弯曲不大于5mm,立杆弯曲不大于20mm,栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。
d.钢管应无裂纹,严禁打孔。
2、扣件
(1)扣件有三种:
直角扣件、旋转扣件和对接扣件。
(2)扣件不得有裂纹、气孔,不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷,并应将影响外观质量的粘砂、裂纹、毛刺、氧化皮等清楚干净。
(3)扣件与钢管贴面需严格整形,应保证与钢管扣紧时接触良好。
(4)扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。
(5)当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不大于5mm。
(6)扣件表面应进行防锈出处理。
(7)新扣件必须有产品合格证,生产许可证,专业检测单位的检测报告。
(8)扣件螺栓万恶
12,不得滑丝扣件螺栓拧紧扭力距达70N.m时,可锻铸铁扣件不得破坏
3、安全网
安全网采用密目式安全网,安全网在出厂前,必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验合格证,已使用的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用,超过使用期限的安全网严禁使用;安全网在运输中,必须通风、遮光、隔热,同时要避免化学药品的侵蚀,搬运事禁止使用钩子。
4.脚手板
本工程脚手板采用木脚手板,木脚手板厚度不小于50mm,材质不低于国家二等保准的松木板,两端采用4mm镀锌铁丝捆紧,禁止使用有扭纹、破损严重的脚手板。
第五节搭设施工
1、搭设顺序
落地式:
场地平整、夯实→定位设置垫板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(栅格)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→搭设防护栏杆→绑扎安全网
悬挑式:
定位预埋件→定位悬挑钢梁→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(栅格)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→搭设护栏杆→绑扎安全网
2、施工工艺
(1)定位定距:
根据构造要求量出内外立杆距墙距离,并做好标记;用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用白灰点出立杆标记;垫板准确放在定位线上,垫板必须铺放平稳,不得悬空。
(2)在搭设首层脚手架的过程中,沿每框架内设一道斜支撑,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。
(3)当卸料平台操作层高出连墙件步时,应采用取临时稳定措施,直至连墙件搭设完毕后方可拆除。
(4)落地卸料平台架体搭设,宜先立里排立杆没,然后依次向外;每排立杆宜先立两头,再立中间的一根,互相看奇后再立中间部分各立杆;立杆接长时,应先立外排,后立内牌。
第六节卸料平台的拆除
(1)架子拆除时应划分作业区,周围设围栏或竖立警戒标志,地面设有庄专人指挥,严禁非作业人员入内。
(2)拆除的高处作业人员,必须戴安全帽,系安全带,扎裹脚,穿软底防滑鞋。
(3)拆除顺序应遵循由上而下,先搭后拆的原则。
即先拆脚手板、斜拉杆,后拆横杆、纵杆、立杆等,并按一步一清的原则一次进行,要严禁上下同时进行拆除作业。
(4)拆立杆时,应先稳住立杆再拆开最后两个扣。
(5)连墙点应随拆除进度逐层拆除。
(6)拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以免坠落。
(7)拆除时如附近有外电线路,要采取隔离措施。
严禁架杆接触电线。
(8)拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明沟等物品。
(9)拆下的材料,应用绳索拴住,利用滑轮徐徐下运,严禁抛掷,运至地面的材料应按指定地点,随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。
(10)在拆架过程中,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
第七节安全防护
(1)栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧。
(2)操作层上栏杆的上皮高度1.2m,中栏杆居中设置。
(3)安全网须满挂在外侧立杆的里侧,用铁丝绑扎牢固,不留缝隙,四周应交圈。
(4)堆料时卸料平台堆放材料总重量不能超过0.5t,严格控制堆料的重量。
第八节安全技术措施及注意事项
(1)脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工,并持证上岗。
(2)脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带,穿防滑鞋等。
(3)脚手架的构配件必须合格。
(4)脚手架搭设应分阶段进行检查,发现问题及时校正。
(5)操作层上施工荷载不得超过5kN/m,不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上,严禁任意悬挂其中设备。
(6)六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业,雨、雾后上架操作应有防滑措施,应扫除积雪。
(7)在脚手架使用期间,严禁任意拆除下列杆件:
a、主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆
b、钢管连墙件
c、栏杆
(8)临近道路搭设的落地卸料平台外侧应有防护措施,以防坠物伤人。
(9)应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置。
(10)拆除脚手架时,地面应设围栏警戒标志,并派专人看守,严禁一切非操作人员入内。
第九节卸料平台计算书
落地式卸料平台
一、参数信息:
1、基本参数
立杆横距lb(m):
0.60,井架横向排数为:
2,立杆步距h(m):
1.80;立杆采用双立杆支撑。
立杆纵距la(m):
1.50,平台支架计算总高度H(m):
25m;平台底钢管间距离(mm):
200.00;钢管类型:
Φ48×2.8,扣件连接方式:
双扣件,取扣件防滑承载力系数0.70;
2、荷载参数
脚手板自重(kN/m2):
0.30;栏杆、挡脚板自重(kN/m2):
0.150;施工人员及卸料荷载(kN/m2):
6.00;安全网自重(kN/m2):
0.005;活荷载同时计算层数2层。
二、地基参数
脚手架搭设在现浇楼盖上,下面是楼盖的有关参数:
楼盖为双向板,板单元计算长度BL=4m;板单元宽度BC=3m。
楼盖板厚度h0=150mm,混凝土设计强度为C35,已浇筑20天,混凝土强度fc=14.780MPa;
三、板底支撑钢管计算:
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算,截面集合参数为:
截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
1、荷载的计算:
脚手板自重设计值(kN/m):
q1=
施工人员及卸料荷载设计值(kN/m):
q2=
2、强度验算:
板底支撑钢管按简支梁计算。
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.125q1l2+0.125q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=0.125q1l+0.125q2l
最大弯矩Mmax=
支座力N=
最大应力σ=Mmax/W=
板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2
板底钢管的计算应力小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
挠度验算:
计算公式如下:
ν=(0.521q1l4+0.192q2l4)/100EI
均布恒载:
ν=
板底支撑钢管的最大挠度为小于钢管的最大容许挠度,满足要求!
四、横向支撑钢管计算:
横向支撑钢管按照集中荷载下两跨连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩W=cm3
截面惯性矩I=cm4
集中荷载p取板底支撑钢管伟递力
最大弯矩Mmax=
最大弯形Vmax=
最大支座力Qmax=
最大应力σ=Mmax/W=
横向钢管的计算应力小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
横向支撑钢管的最大挠度为小于横向支撑钢管的最大容许挠度,满足要求!
五、扣件抗滑移计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00KN,按照扣件抗滑承载力系数0.70,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为11.20kN.
R≤Rc
其中Rc—扣件滑承载力设计值,取11.20kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.746kN;
R﹤11.20kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、支架立杆荷载设计值(轴力)计算:
1、静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的结构自重(kN):
NG1=0.116×25=2.903kN;
(2)板底支撑钢管的结构自重(kN)
NG2=0.033×1.5×6×5×2/6=0.5kN;
(1)脚手板自重(kN)
NG3=0.3×2×1.5×0.6×5/6=0.45kN;
(2)栏杆、挡脚板的自重(kN):
NG4=0.15×2×1.5×5/3=0.75kN;
(5)安全网自重(kN/m2):
NG5=
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=
2、活荷载为施工人员及卸料:
施工人员及卸料荷载标准值:
NQ=
3、因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式:
N1=1.2NG+1.4NQ=
本卸料平台采用双立杆,单根立杆所受荷载为N=N1/2=
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAKH〔f〕
其中N---立杆的轴心压力设计值(KN):
N=4.096kN
φ---轴心受压立杆的稳定系数,由于细长比λ=la/i的值查表得到;
ī---计算立杆的截面回转半径(cm):
ī=1.59cm
A---立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm3
W---立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3
Σ---钢管最大应力计算值(N/mm2)
〔f〕---钢管立杆抗压强度设计值:
〔f〕=205Nmm2
ι0---计算长度(m)
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》,有以下公式计算:
ι0=kμh
k–计算长度附加系数,取值为1.155;
μ–计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3;取最不利值μ=1.8;
立杆计算长度ι0=kμh=
λ=ι0/i=
有长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.132;
钢管立杆受压应力计算值;σ=
立杆钢管稳定性验算σ=146.377N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值〔f〕=205N/mm2,满足要求!
七、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算;
Nι=Nw+NO
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz=1.86,μs=1.126,ω0=0.55.,WK=0.7μz·μs·ω0
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=13.5m2
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(KN),NO=5.000KN
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(KN),按照下式计算:
Nιw=1.4×WK×AW=
连墙件的轴向力设计值N1=Nιw+NO=
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf=φ·A·〔f〕
其中φ---轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比ι/i=300/15.9的结果查表得φ=0.949,ι为内排架距离墙的长度;
A=4.24cm2;〔f〕=205N/mm2
连墙件轴向承载力设计值为Nf=
Nι=20.267<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件选用L40*4角铁与脚手架采用D14普通U型卡连接。
S=2×3.14r2=2×3.14×2=226.08mm2
D14的螺栓抗剪强度为226.08×125=28.26KN>20.267KN
满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=100kpa。
地基承载力满足要求!
悬挑式钢梁复核计算:
一、参数信息
1、主梁构造参数
主梁与建筑物连接方式:
主梁平铺在建筑物楼面上
建筑物外悬挑长度m(m)1.6;建筑物内锚固长度t(m)4;锚固压点方式:
螺栓,螺栓直径(mm)楼板混凝土强度等级:
C30
2、主梁材料及性能参数
主梁截面类型:
工字钢,主梁规格:
16号工字钢
3、立杆作用主梁上的力
序号主梁上的力大小(KN)作用点离墙距离(m)
18.190.3
28.190.9
38.191.5
二、主梁的受力计算
主梁按照悬臂连续梁计算
主梁按照悬臂连续梁计算
主梁的截面惯性矩I=1130cm4,截面抵抗距W=141cm3,截面A=26.1cm2,重量m=20.5kg/m
主梁自重荷载设计值q=1.2×20.5×10/1000=0.246KN/m
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架主梁计算简图
施工升降机基础计算书
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号:
SCD200/200J吊笼形式:
双吊笼
架设总高度:
70m标准节长度:
1.508m
导轨架截面长:
0.9m导轨架截面宽度:
0.6m
标准节重:
160kg对重重量:
1300kg
外笼重:
1480kg其他配件总重量:
200kg
2.地基参数
地基承载力设计值:
150kPa;地基承载力折减系数:
0.4;
3.基础参数
基础混凝土强度等级:
C30;
承台底部长向钢筋:
φ100@200;
承台底部短向钢筋:
φ100@200;
基础长度1:
5m基础宽度:
b:
4m
基础高度h:
0.3m
二、基础承载计算:
导轨架重(共需47节标准节,标准节重160kg):
160kg×47=7520kg
施工升降机自重标准值:
Pk=[(1310×2+1480+1300×2+200+7520)+2000×2]×10/1000=184.2kN;
施工升降机自重:
P=[1.2×(1310×2+1480+1300×2+200+7520)+1.4×2000×2]×10/1000=229.04kN;
三、地基承载力验算
承台自重标准值:
Gk=25×5.00×4.00×0.30=150.00kN
承台自重设计值:
G=150.00×1.2=180.00kN
作用在地基上的竖向力设计值:
F=229.04+180.00=409.04kN
基础下地基承载力为:
fa=150.00×5.00×4.00×0.40=1200.00kN>F=409.04kN
该基础符合施工升降机的要求。
四、基础承台验算
1、承台地面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=5×4=20㎡≥(Pk+Gk)/fc=(229.04+150)/(14.3×103)=0.027㎡
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连,故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下:
F1≤0.7βhpftamh0am=(at+ab)/2F1=Pj×A1
式中Pj—扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积反力,Pj=P/S=229.04/20=11.452kN/m2
βhp—受冲切承载力截面高度影响系数,βhp=1;
h0—地基冲切破坏锥体的有效高度,h0=300-35=265mm;
am—冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;
at—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长,取导轨架宽a;
ab—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长;
ab=a+2h0=0.6+2×0.265=1.13m
am=(at+ab)/2=(0.6+1.13)/2=0.865m
F1=Pj×A1=11.452×7=80.164kN
F1≤0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×865×265/1000=229.454kN≥80.164kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压,在承台底部两个方向的弯矩:
M1=(a12/12)[(21+a,)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]
M2=(1/48)(1-a,)2(2b+b,)(Pmax+Pmin-2G/A)
式中M1,M2—任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;
a1—任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离,a1=2.05m
l,b—基础地面的长和宽;
Pmax,Pmin—相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力
设计值,Pmax=Pin=(229.04+180)/20=20.452KN/m2
P---相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值,P=Pmax=20.452KN/m2
G---考虑荷载分项系数的基础自重,当组合值出永久荷载时,G=1.35GK,GK为基础标准自重,G=1.35×150=202.5KN;
M1=2.052/12×〔(2×4+0.6)×(20.452+20.452-2×202.5/20)/(20.452-20.452)×5〕=62.206KN·m
M1=(4-0.6)2/48×(2×5+0.9)×(20.452+20.452-2×202.5/20)=54.218KN·m
4、承台底部配筋计算αλ=M/(α1fcbho2)
ξ=1-(1-2αs)1/2
γs=1-ξ/2
As=M/(γshofy)
式中α1---当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法,α1=1
1-1截面:
αs=︱M︱/(α1fcbho2)=
ξ=1-(1-αs)1/2=
γs=1-ξ/2=
As=︱M︱/(γsfcbho2)=
2-2截面:
αs=︱M︱/(α1fcbho2)=
ξ=1-(1-αs)1/2=
γs=1-ξ/2=
As=︱M︱/(γsfcbho2)=
截面1-1配筋:
As1=
截面2-2配筋As2=
承台配筋满足要求!
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