裙房屋面钢筋加工场回顶施工方案.docx
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裙房屋面钢筋加工场回顶施工方案
1.编制依据:
1
2.工程概况:
1
2.1.工程概述1
2.2.裙房加工场概述2
3.施工部署2
3.1.施工准备:
2
3.2.回顶支撑系统的选型:
3
4.钢筋加工场荷载分析计算3
4.1.回顶支撑系统分析3
4.2.回顶支撑系统概况3
5.施工安全措施6
5.1.材质及其使用的安全技术措施6
5.2.搭设及使用的安全技术措施6
5.3.拆除的安全技术措施7
附件:
满堂脚手架计算书7
1.编制依据:
(1)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
(2)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)
(3)汇德大厦施工图
(4)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
(5)《建筑施工安全设施计算书编制范例》(2005)
2.工程概况:
2.1.工程概述
汇德大厦地处深圳市龙华区留仙大道与民塘路口,位于深圳北站东广场的北侧。
本项目作为深圳北站东广场标志性建筑,由一栋250米超高层主楼(1#楼),一栋100米高主楼(3#楼),两栋36米高的商业楼(2,4#楼)以及裙房组成。
项目总建筑面积249353平方米,其中1#楼:
58层,建筑高度248.80米,建筑性质为超高层综合体,包含酒店办公两种功能;2#楼及裙房总计7层,建筑高度35.95米,建筑性质为高层综合体,包含酒店、商业营业厅等功能;3#楼:
27层,建筑高度98.35米,建筑性质为商务公寓,主要功能为中小面积的成套公寓;4#楼及裙房:
7层,建筑高度35.95米。
中铁建工集团有限公司
2.2.裙房加工场概述
本工程位于深圳北商业中心地段,场地狭窄,为了充分利用施工现场的场地,在4#楼A单元主体结构及裙房完成四层结构以上,将4#楼裙房(A8~A11轴交AH~AM轴,长宽约20m)作为临时的钢筋加工场,以方便钢筋的加工及运输。
为确保主体结构的安全,采取满堂架支撑系统回顶的措施。
因裙楼A8~A11轴交AH~AM轴区域设计蓝图中为填土区,且覆土的厚度不大于1000mm。
本方案中根据支撑系统的回顶作用对支撑系统的稳定及主体结构柱、梁、板的挠度变形及承载能力进行验算。
施工目标:
在结构施工阶段,此区域作为钢筋加工场满足正常使用要求,且主体结构梁板挠度变形、裂缝宽度均满足规范与设计要求。
A8~A11轴交AH~AM轴原设计为覆土作为景观区域,设计覆土厚度不超过1000mm,且根据结构设计说明,本区域属于商业区域,均布活荷载取值为5KN/m
3.施工部署
3.1.施工准备:
材料准备:
钢管、木方、U型托,模板。
回顶材料要求:
1、钢管应选用外径48mm,壁厚3.0mm的钢管,表面平整光滑,无锈蚀、分层、
压痕、划道和硬弯。
2、90×45mm木方应选用平直且无腐烂状况。
3、U型托选用必须是无变形、螺丝、螺帽能正常使用。
3.2.回顶支撑系统的选型:
回顶支撑系统的选型:
本方案中的回顶支撑系统采用扣件式钢管脚手架,立杆横纵向间距1100mm*1100mm,步距为1500mm,沿架体横纵向每隔5-8m布置竖向剪刀撑,离地面高度不超过200mm高度设置扫地杆。
4.钢筋加工场荷载分析计算
4.1.回顶支撑系统分析
此方案中,由于满堂架支撑系统的回顶支撑作用,作为钢筋加工场的活荷载由四层梁板、三层梁板承受。
因此本方案的荷载计算主要验算主要如下:
<一>.三层梁板、四层梁板的设计荷载值是否大于钢筋加工场的活荷载(计算取荷载最大值10T);
<二>.回顶支撑系统在钢筋加工场的活荷载作用下能否保持稳定;
钢筋加工场概况:
钢筋由塔吊卸车,每吊钢筋重约2-2.5T,假设在1m宽的区域内堆放4吊钢筋(取最大值),钢筋原材长12m,在长12m,宽1m的范围内,钢筋的重量为10T(按最大重量计算)。
验算<一>:
取最大荷载10T,换算成均布荷载堆放在长12m,宽1m的区域内,均布荷载约8.3KN/㎡,三层梁板、四层梁板设计值均为5KN/m,在1m宽范围内,总设计值为10KN/㎡,大于作为钢筋加工场的活荷载,满足要求。
验算<二>:
本方案中,回顶支撑架体的参数如下:
立杆横纵向间距为1100mm,离地面不大于200mm设置一道扫地杆,水平杆步距为1500mm,沿架体横纵向每隔5-8m设置一道纵向剪刀撑,立杆超出最上一道水平杆的自由端长度不超过500mm,
顶托丝杆长度不超过250mm,扣件的拧紧力矩为40N.m~65N.m,顶托与混凝土楼板底部之间通过木方顶紧,立杆下端垫10cm*10cm木块,本方案验算过程中不考虑木方的强度破坏。
4.2.回顶支撑系统概况
楼板上的荷载按照最大均布荷载8.3KN/㎡,钢筋加工场的活荷载按照三层、四层梁板同时支撑,回顶支撑体系承受的荷载为4.15KN/㎡,不考虑风荷载及其他偶然荷
汇德大厦
载。
四层楼板结构标高为17.000m,三层结构标高为12.300m,架体搭设高度为4.95m。
(详细计算见附件)
4.2.1.架体参数
满堂脚手架长度L(m)
20
满堂脚手架宽度B(m)
20
脚手架搭设高度H(m)
4.95
纵横向水平杆步距h(m)
1.5
立杆纵距la(m)
1.1
立杆横距lb(m)
1.1
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
1
立杆布置形式
单立杆
平台横向支撑钢管类型
单钢管
立柱间纵向钢管支撑根数n
1
立杆伸出顶层水平杆中心线至支
撑点的长度a(m)
0.5
立杆计算长度系数μ
2.505
纵向钢管验算方式
三等跨连续梁
横向钢管验算方式
三等跨连续梁
4.2.2.荷载参数
脚手架钢管类型
Φ48×2.8
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.031
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值g2k(kN/m2)
0
每米立杆承受结构自重标准
值gk(kN/m)
0.1621
2
材料堆放荷载q1k(kN/m2)
4.15
2
施工均布荷载q2k(kN/m)
0
平台上的集中力F1(kN)
0
立杆轴心集中力F2(kN)
0
4.2.3.设计简图
搭设示意图:
平台水平支撑钢管布置图
侧立面图
5.施工安全措施
5.1.材质及其使用的安全技术措施
(1)扣件的紧固程度40~50N·m,不大于65N·m,对接扣件的抗拉承载力为3kN。
扣件上螺栓保持适当的拧紧程度,对接扣件安装时其开口应向内,以防雨水进入,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。
(3)钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。
(4)禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
(5)严禁使用非48mm外径的钢管。
5.2.搭设及使用的安全技术措施
(1)搭设过程中,划出工作标志区域,且必须在钢筋加工场正下方搭设,禁止行人进入该区域。
(2)脚手架搭设过程中,应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证,达到设计施工要求并验收合格后挂合格牌
(4)扣件的紧固程度控制在40-50N·m,搭设过程中由安全员、架子工班长组织对紧固力进行抽查。
(5)每周检查支撑系统钢管的变形情况及扣件是否有松动等,如有则及时进行整改,或加支撑钢管。
(6)A8~A11轴交AH~AM轴区域作为临时的钢筋加工场地,钢筋不可集中堆码,在钢筋加工场设置限载牌,1m宽范围内最大堆载载4捆或8T,且钢筋堆码前在地面均匀地布置木方以便受力均匀。
5.3.拆除的安全技术措施
(1)脚手架拆除,应在钢筋加工场撤离、清场后进行,全面检查待拆的脚手架,根据检查结果,拟定作业计划,并报批、进行技术交底后方可进行拆除作业。
(2)拆除脚手架过程中,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚方可离开。
附件:
满堂脚手架计算书
计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
、架体参数
满堂脚手架长度L(m)
20
满堂脚手架宽度B(m)
20
脚手架搭设高度H(m)
4.95
纵横向水平杆步距h(m)
1.5
立杆纵距la(m)
1.1
立杆横距lb(m)
1.1
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
1
立杆布置形式
单立杆
平台横向支撑钢管类型
单钢管
立柱间纵向钢管支撑根数n
1
立杆伸出顶层水平杆中心线
0.5
至支撑点的长度a(m)
立杆计算长度系数μ
2.505
纵向钢管验算方式
三等跨连续梁
横向钢管验算方式
三等跨连续梁
、荷载参数
脚手架钢管类型
Φ48×2.8
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.031
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值g2k(kN/m2)
0
每米立杆承受结构自重标
准值gk(kN/m)
0.1621
材料堆放荷载q1k(kN/m2)
4.15
施工均布荷载q2k(kN/m2)
0
平台上的集中力F1(kN)
0
立杆轴心集中力F2(kN)
0
三、设计简图
搭设示意图:
平台水平支撑钢管布置图
侧立面图
四、板底支撑(纵向)钢管验算
钢管类型
Φ48×2.8
钢管截面抵抗矩W(cm3)
4.25
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.19
钢管弹性模量E(N/mm2)
5
2.06×105
2
钢管抗压强度设计值[f](N/mm)
205
纵向钢管验算方式
三等跨连续梁
G1k=g1k=0.031kN/m
G2k=g2k×lb/(n+1)=0×1.1/(1+1)=0kN/m
Q1k=q1k×lb/(n+1)=4.15×1.1/(1+1)=2.283kN/m
Q2k=q2k×lb/(n+1)=0×1.1/(1+1)=0kN/m
1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算满堂脚手架平台上的无集中力
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.031+0)=0.037kN/m
q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(2.283+0)=3.196kN/m
板底支撑钢管计算简图
2
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×la2=(0.100×0.037+0.117×3.196)×
2
1.12=0.457kN·m
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×la=(1.100×0.037+1.200×3.196)×1.1=4.263kNσ=Mmax/W=0.457×106/(4.25×103)=107.529N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!
2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力
q'1=G1k+G2k=0.031+0=0.031kN/m
q'2=Q1k+Q2k=2.283+0=2.283kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×la=(1.100×0.031+1.200×2.283)×1.1=3.051kN
4
ν=(0.677×q'1+0.990×q'2)×la4/100EI=(0.677×0.031+0.990×2.283)×11004/(100×2.06×105×101900)=1.591mm≤min(1100/150,10)=7.333mm
满足要求!
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
钢管类型
Φ48×2.8
钢管截面抵抗矩W(cm3)
4.25
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.19
钢管弹性模量E(N/mm2)
5
2.06×105
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立柱间纵向钢管支撑根数n
1
横向钢管验算方式
三等跨连续梁
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算,集中荷载P取板底
支撑钢管传递最大支座力。
满堂脚手架平台上无集中力q=1.2×g1k=0.037kN/mp=Rmax=4.263kNp'=R'max=3.051kN板底支撑钢管计算简图
弯矩图(kN·m)
Mmax=0.824kN·m
σ=Mmax/W=0.824×106/(4.25×103)=193.882N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!
剪力图(kN)
Rmax=4.947kN
变形图(mm)ν=2.254mm
ν=2.254mm≤min{1100/150,10}=7.333mm
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力(kN)
8
扣件抗滑移折减系数
1
单扣件抗滑承载力设计值Rc=8.0×1=8kN≥R=4.947+0=4.947kN满足要求!
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Φ48×2.8
钢管截面回转半径i(cm)
1.6
2
钢管的净截面A(cm)
3.98
2
钢管抗压强度设计值[f](N/mm)
205
立柱布置形式
单立杆
立杆计算长度系数μ
2.505
每米立杆承受结构自重标准
值gk(kN/m)
0.1621
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a=0.1621×4.95+0.031×1.1×1+0.031×0.5=0.852kNNG2=g2k×la×lb=0×1.1×1.1=0kN
NQ1=q1k×la×lb=4.15×1.1×1.1=5.022kN
NQ2=q2k×la×lb=0×1.1×1.1=0kN
NQ3=F1+F2=0+0=0kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
N=1.2×(NG1+NG2)+1.4×(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2×(0.852+0)+1.4×(5.022+0+0)=8.053kN
支架立杆计算长度
L0=kμh=1.0×2.505×1.5=3.757m
长细比λ=L0/i=3757/16=234.812≤[λ]=250
满足要求!
轴心受压构件的稳定系数计算
L0=kμh=1.155×2.505×1.5=4.34m长细比λ=L0/i=4340/16=271.25由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.099不考虑风荷载时
σ=N/φA=8.053×103/(0.099×3.98×102)=204.38N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!
八、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
混凝土楼板上
混凝土板厚度h(mm)
150
砼设计强度等级
C30
2
立杆底座面积A(m2)
0.01
1、抗冲切验算楼板抗冲切承载力:
βh=1,ft=1.43N/mm2,σpc.m=1N/mm2,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1
ho=150-15=135mm,μm=4×(a+ho)=4×(100.00+135)=940.00mm33
Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.135=114.985kN≥N=5.874kN
满足要求!
1、局部受压承载力验算不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=0.852+0+5.022+0+0=5.874kN楼板局部受压承载力:
ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.250,fcc=0.85×14.30=12.155N/mm2
Fl=ωβlfccA=0.75×0.250×12.155×103×0.01=22.791kN≥N=5.874kN满足要求!
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