精编完整版临海市南洋涂围垦工程项目研究建议书.docx
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精编完整版临海市南洋涂围垦工程项目研究建议书
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临海市南洋涂围垦工程项目建议书
1项目建设的必要性和任务
1.1地区自然地理及社会经济概况
临海市位于浙东中部沿海地区,东濒东海,南接黄岩、路桥、椒江三区,西连仙居县,北邻天台、三门两县。
东西长85km,南北宽44km,陆地面积2203km2,其中山区、丘陵占2/3以上,为“七山、一水、两分田”的地貌格局。
临海沿海地带岛屿众多,地势自西北向东南倾斜,西南为括苍山脉,其主峰米筛浪位于本市与仙居交界处,海拔1382m,为浙东第一高峰,西北为天台山脉,中部为河谷冲积而成的大田平原,东部濒海为冲积、海积而成的椒北平原,地势平坦,沟浦纵横,池塘密布。
灵江系椒江干流,流域面积5370km2,自西向东横贯境内。
南洋涂围垦工程地处椒江喇叭口出海口的北岸沿海,围区面积6.85km2。
距临海市区约80km,距杜桥镇约21km、上盘镇约11km,西距前所镇的台州发电厂约10km,北靠台州电厂煤渣填埋形成的人造地5号、6号地块,南临东海海域,东为海区淤泥湾。
工程位置见附图1。
本流域属亚热带季风性气候,温暖湿润,雨量充沛,日照适宜,四季分明,冬季主要受西伯利亚季风控制,较干燥寒冷。
夏季主要受西太平洋高压控制,高温晴热。
据临海市气象资料统计,多年平均气温在16.5℃~17.5℃之间,降雨天数在160~175天之间。
降雨量时空分布不均,常年降雨量主要集中在两个汛期,即梅汛期(4月16日~7月15日)和台汛期(7月16日~10月15日),降雨量年际变化大,据1958年~1992年水文资料统计,年平均降雨量在1100mm~2300mm之间,流域多年平均降雨量1631.7mm,多年平均径流深935.6mm。
临海市下设12个乡,18个镇,1051个行政村,总人口110万人。
2003年全市国内生产总值达124.1亿元,比上年增长15.6%。
全市粮食作物以水稻为主,麦、豆、玉米、薯次之;经济作物有茶、柑橘、岙桑、棉花等。
乡镇工业发展较快,工业结构以纺织、服装、食品、化工、机械、交通、造纸等为主。
截止2003年底,临海市耕地面积43.92万亩,其中水田为36.64万亩,旱地7.28万亩,人均耕地面积仅0.4亩/人,随着经济的发展城市建设的需要和人口的增长,临海市人多地少、城市用地需求和耕地资源保护之间的矛盾将更为突出。
1.2项目建设的必要性
1.2.1滩涂资源及开发现状
滩涂资源的自然淤涨为围垦提供了基础条件,而围垦工程的建设又改变了岸滩与海岸动力之间的平衡,促进了滩涂资源的淤涨,二者之间是相互促进的。
根据2004年调查,全省有滩涂资源面积391万亩。
其中适合于围垦造地的滩涂资源约262万亩。
以前通过围垦形成的土地资源主要发展农业、盐业和水产养殖,目前我省已围土地开发利用方向已从单纯的农业开发模式转向高效立体养殖业、效益农业以及工业、电力、交通、港口和城镇建设等因地制宜的多样化开发,如利用围涂增加的土地资源进行合理的工业、港口码头和城市用地建设开发,既促进了区域的经济发展和现代化建设,又可以减少对现有耕地资源的占用现象,为地区经济发展和加快城市化进程,调整区域产业经济结构,加快地区现代化提供了宝贵的土地资源,其发展前景十分广阔。
1950—2004年底,临海市已经围垦滩涂面积5.67万亩。
通过围垦造地缓解了临海人多地少、劳动力过剩的矛盾,山区、海岛的群众向垦区移居达到了脱贫致富,安居乐业;利用围涂增加的土地资源进行城市建设开发,减少占用农业用地的情况,保护了现在宝贵的耕地资源,促进了国民经济的可持续发展。
1.2.2滩涂围垦规划
2005年8月浙江省水利水电勘测设计院编制完成了《浙江省滩涂围垦总体规划报告(修编)》(征求意见稿),已将南洋涂围垦工程列入近期围垦建设项目,规划在2005—2008年实施。
1.2.3浙江省化学原料药基地北区总体规划简介
台州位于我国浙江省东南部,濒临东海,有“中国化工原料之乡”的美誉。
目前台州年销售收入在500万元及以上的医化企业共有200多家,2000年台州市医药工业总产值为100.6亿元(90年不变价),实现“九五”比“八五”翻两番的目标,出口交货值15.2亿元,销售收入32.7亿元,实现利税4.8亿元,其中完成的工业总产值、出口交货值均居全省第一位。
台州地处我国对外开放和对台贸易的前沿地带,具有接受国际化学原料药生产基地转移的独特优势。
境内及附近的机场、高速公路、国道、铁路、港口为地区发展提供了良好的交通条件。
台州发电厂、新安江发电厂和北仑发电厂提供了充足的动力供应。
台州化学原料药及其中间体的生产已在全国医药领域占有重要地位,不少产品属国内独家生产,许多产品技术经济指标和市场占有率处于国内领先,大宗产品具有规模和区域内协作优势。
鉴于台州地区优越的地理位置、良好的化学原料药工业基础和良好的发展前景,为进一步整合、重组台州地区乃至浙江省内众多化学原料药企业,创造为实现化工医药企业经济体制、增长方式两个根本性的转变的有利平台,把握我国加入WTO的重要的契机,增加我国化工医药行业的国际竞争力。
国家计委、经贸委于2001年相继批准在台州市建立浙江省化学原料药出口基地。
根据《浙江省化学原料药出口基地北区总体规划》,北区基地选址于临海市杜桥镇东南沿海和上盘镇南部沿海一带,处于椒江喇叭口出海口的北岸沿海,占地19.61km2,北距杜桥镇5km、上盘镇4km,西距前所镇的台州发电厂约9km,南为东海海域,东为海区淤泥湾。
基地规划用地现状南部沿椒江一侧为台州电厂煤渣填埋形成的人造地5号、6号地块,面积为4.46km2;北部其他区域面积15.16km2,现状为农田菜地等农业用地。
基地北区规划以立足国内国际两个市场,以环境综合达标治理为前提,以增加化学原料药的国际竞争力为导向,以提高国际市场占有率和经济效益为目标,以提升产业层次、加快集聚、扩大出口为突破口,按照“高起点、走出去、规模化”和“统一规划、分步实施、滚动开发”的方针,配套一体化的公用工程、一体化的服务设施、一体化的物料配送体系,建设国际化学原料药生产出口基地为指导思想,最终目标将基地北区建设成为“规模大、环境好、质量高、品种全、成本低”的国际化学原料药生产出口基地。
1.2.4项目建设的必要性
由于浙江省化学原料药园区用地原规划征用用地中农业用地占有较大比例,面积达15.16km2,随着近年来国家有关保护耕地的法律和国家宏观调控一系列措施的实施,园区又地处人多地少的沿海城市临海,为了保护宝贵耕地资源、适应可持续发展新的要求,原浙江省化学原料药基地北区用地范围需要进行必要调整,新规划在沿椒江一侧台州电厂煤渣填埋形成的人造地5号、6号地块南部通过围涂工程建设新增加约7km2土地,作为园区开发建设用地,置换和保留原规划东北部约7km2农业用地,很好地解决了城市工业建设用地需要和农业耕地的保护之间的矛盾。
基地的立项建设将充分发挥台州地区化学原料药工业的自身优势,加快产业进步和产业结构战略性调整的步伐,增强我国化工医药行业的国际竞争力;浙江省化学原料药园区落户临海,也将带动临海区域经济的更快地发展;通过围垦近海海涂新增土地,置换和保留农业用地资源进行城市开发建设,既符合国家保护耕地的基本国策,又充分发挥临海的区位优势,具有十分显著的社会和经济效益,实现了真正意义上的可持续发展。
综上所述,鉴于临海市自然资源条件、社会经济发展及产业布局对围涂土地的迫切需要,南洋涂围垦工程是非常必要和迫切的。
1.3工程任务
综上所述,根据临海市自然、资源、社会经济情况和国民经济发展的需要,确定南洋涂围涂工程的任务主要是通过围涂造地增加陆域土地资源,通过置换和保留农业区,保护现在宝贵的耕地资源,围涂土地进行二、三产业开发,利用化学原料药基地的建设和对相关配套第三产业发展的促进作用等综合开发效益,促进临海乃至台州地区分散原料药企业的整合,加快产业进步和产业结构战略性调整的步伐,实现资源的合理优化配置,增强化工医药行业国际竞争力,同时带动临海区域经济更快发展,为临海社会、经济的可持续发展服务。
2建设条件
2.1水文
2.1.1流域概况
临海市地处浙江省海岸线中段,位于东经121°07′,北纬28°50′,椒江干流灵江横贯全市。
椒江是我省第三大河,位于我省中部,河长208km,流域面积6600km2。
主流永安溪发源于括苍山脉西部海拔1184m(1985国家高程基准,下同)的天堂尖,河长144km,流域面积2704km2,流向自西南向东北,穿越仙居县城,在临海市西侧三江村附近左汇始丰溪(河长134km,流域面积1616km2),合流后横穿临海市而过,经台州市椒江区入台州湾(东海)。
其中三江村至三江口之间的河段称为灵江。
南洋涂围垦工程地处临海市东南部,椒江口左侧,距临海市区约80km,距上盘镇约11km。
2.1.2气象
本工程地处我省东南部,频临东海,属亚热带季风气候区,具有明显的海洋性气候特征。
气候温和湿润,四季分明,雨量丰沛,日照充足,无霜期长。
设计流域附近椒江南部的洪家气象站,站址位于台州市椒江区洪家扬庄,东经121°25′,北纬28°37′,观测场地面海拔1.3m。
洪家气象站资料均据中央气象局制定的《全国地面基本气候资料统计方法》及其补充规定进行整编,成果可靠,为本工程气象要素统计的主要依据。
据洪家气象站观测资料统计,多年平均气温17℃,极端最高气温38.1℃(1952年7月2日),极端最低气温-6.8℃(1970年1月6日);年平均相对湿度82%;平均年蒸发量1340.8mm(φ20cm蒸发皿观测值);年降水日数为167天,年平均风速2.6m/s,实测最大风速25m/s,相应风向NNE(出现在8月)。
据统计,流域降水量不仅年际变化较大,而且年内分配不均。
冬季受北方冷空气控制,低温少雨。
春季大陆冷高压衰退,副热带高压北进,冷暖气团交绥,形成绵绵春雨。
春末夏初,太平洋高压渐向大陆推进,造成连续降水,俗称梅雨季节。
7至10月间,受太平洋副热带高压控制,天气炎热;台风活动频繁。
台风是影响本地区的主要灾害性天气之一。
在其活动过程中,伴随着狂风、暴雨、巨浪和风暴潮,往往给沿海地区的人民生命财产带来极大危害。
本地区的主要雨季分为梅汛期(4月16日至7月15日)和台汛期(7月16日至10月15日)两个。
降水量相对集中于5至9月,这五个月的累计雨量占年雨量的79%。
形成本地区洪涝灾害的主要暴雨为台风雨,其来势猛、总量大、强度高,所造成的洪涝灾害特别严重。
据流域附近东洋站实测资料,1957年~2003年47年资料表明,最大一日雨量大于200mm的暴雨有5场,位居前三位的是235.1mm(1961年5月21日),233.5mm(1992年9月22日)和229.4mm(1966年9月7日)。
最大三日暴雨量大于300mm的暴雨有3场,位居前列的是395.1mm(1993年9月12日),317.8mm(1966年9月5日)和317.4mm(1962年9月4日)。
2.1.3基本资料
设计流域内无水文站。
本流域对岸西南部有海门潮位站。
其中海门潮位站设立于1932年,1951年起有连续潮位观测资料;健跳站设立于1975年,观测资料有潮位和降水量。
海门站观测资料系列长,同时靠近本流域,选其为本工程设计的代表站。
2.1.4洪水
本次设计围垦面积为6.85km2,流域由小块坡地丘陵和海涂滩地组成,同时根据流域实际情况将其分为东西两区共四块,将现已围垦区块(面积4.47km2)也列入其中,总集水面积为11.32km2。
流域各区块情况见表2-1。
表2-1设计流域各区块基本情况
类别
名称
集水面积(km2)
本期围垦
西区
4.07
东区
2.78
合计围垦
6.85
原围垦
5号贮灰场
1.89
6号贮灰场
2.58
合计原围垦
4.47
总汇水
11.32
2.1.4.1设计暴雨
设计中采用设计暴雨推求各日逐时产水(净雨)过程。
暴雨取样采用年最大值法,统计时段为一日与三日。
由于海门站紧邻设计流域,集水面积又较小,故流域面雨量由海门站单站代表。
暴雨系列为1952~2004年,海门站实测年最大一日暴雨出现在1997年8月18日,雨量268.9mm,1999年10月9日为老二,日雨量是263.7mm,而1952年7月19日~21日则为系列实测最大三日暴雨,总雨量458.5mm,系列实测三日暴雨次大值出现在1962年9月4日~6日,总雨量308mm。
通过年最大暴雨频率分析,求得流域设计暴雨,成果见表2-2。
表2-2海门站设计暴雨成果表单位:
mm
历时
均值(mm)
CV
CS/CV
P=2%
P=3.3%
P=5%
P=10%
P=20%
一日
122
0.5
3
289
263
241
203
164
24H
327
297
272
229
185
三日
178
0.48
3
410
374
344
292
238
注:
表中24小时雨量按一日雨量的1.13倍计。
2.1.4.2设计雨型
设计暴雨的日程分配为:
最大24小时雨量位于三日雨量的第二日,其余2日雨量均为三日雨量减去24小时雨量之差的50%。
设计暴雨的时程分配,各时段雨量按暴雨公式计算,然后按《暴雨图集》雨型模式排位。
2.1.4.3产流计算
流域产流计算采用蓄满产流原理的简易扣损法。
其中陆地初损为25mm,后损最大日扣1.0mm/h,其余2日扣0.5mm/h。
水面产水量计算不扣初损,只扣水面蒸发量0.2mm/h。
2.1.4.4设计洪水
设计洪水各分区均计算产水过程。
经分析与计算,流域分区设计洪水成果见表2-3。
表2-3围垦工程流域最大三日产水量计算成果表
分区
集水面积(km2)
参数
单位
各频率设计成果
2%
3.3%
5%
10%
20%
净雨峰
mm/h
99.9
90.6
82.9
69.7
56.1
净雨深
mm
373.6
337.9
308
255.9
202.4
西区围垦
4.07
产水量
万m3
152
138
125
104
82
东区围垦
2.78
104
94
86
71
56
西区总汇水
5.96
223
201
184
153
121
东区总汇水
5.36
200
181
165
137
108
总汇水
11.32
423
382
349
290
229
2.1.5设计潮位及潮型
2.1.5.1设计潮位
本流域南部有海门潮位站。
该站设立于1932年,1951年起有连续潮位观测资料;经分析,该站多年平均高潮位2.41m(1985国家高程基准,下同),平均低潮位-1.61m,年平均潮位0.4m,平均涨潮潮差4.02m,平均落潮潮差4.02m。
本工程设计潮位采用海门资料分析确定。
设计潮位特征统计成果见表2-4。
表2-4设计潮位特征统计(1985高程基准)
位置
平均高潮位
(m)
平均低潮位
(m)
平均潮位
(m)
涨潮潮差
(m)
落潮潮差
(m)
海门站
2.41
-1.61
0.4
4.02
4.02
设计流域及海门潮位站最高潮位和最低潮位设计成果见表2-5。
表2-5海门站设计潮位统计表
类别
均值
(m)
Cv
Cs/Cv
P=0.5%
P=1%
P=2%
P=5%
P=10%
P=20%
年最高潮位
4
0.11
20
5.96
5.63
5.31
4.88
4.57
4.25
非汛期最高潮位
3.64
0.064
20
4.17
4.09
3.95
3.81
年最低潮位
-2.32
0.066
20
-2.81
-2.73
-2.62
-2.53
-2.43
注:
表中潮位基面均采用1985国家高程基准。
本工程在设计中先后遭遇2005年8号台风—“海棠”和9号台风—“麦莎”,两次台风均在省内登陆后紧擦工程附近而过,为保证本设计工程的安全,台风发生后我们及时搜集了海门站实测潮位资料,并进行了分析和研究。
经分析,台风引发的最高潮位4.45m(1985国家高程基准),排位实测年最高潮位系列第五位,加入本次潮位值后对现有最高潮位设计没有影响。
2.1.5.2设计潮型
海门站属规则半日潮型,一日呈两高两低,涨落潮历时差值较小。
多年平均涨潮历时为6时19分,落潮历时为6时06分,平均涨落时差13分。
其潮汐特征值详见表2-6。
设计潮型包括排涝、施工度汛和围堤堵口三类。
排涝潮型分析选用典型年法,取用经统计的平均偏不利潮形,历时四天。
采用典型为海门站1990年10月4日21时~10月8日20时潮位过程。
本次过程最高潮位4.03m,最低潮位-1.87m。
施工度汛设计潮型,以汛期10年一遇设计高潮位为控制,选用典型潮位过程作适当修正后采用。
其中,将10年一遇高潮位4.57m置于三日潮型的主潮峰,再按正常潮型稍作修正,度汛潮型较偏于安全。
围堤堵口设计潮型,以非汛期5年一遇设计高潮位为控制,选取1996年11月10日9:
00~11月14日8:
00潮位过程线为非汛期设计典型,将典型潮位过程作适当修正后采用。
其中,非汛期5年一遇高潮位3.81m置于三日潮型的主潮峰,然后稍作修正得到。
2.1.6波浪
本工程地处东南沿海,附近有白沙岛,头门岛等岛屿。
工程东部分别被东矶列岛的东矶岛,田岙岛等岛屿包围,而东南部面向大海,属无限风区。
按照本工程情况,波浪计算分为两种情况,依据《浙江省海塘工程技术规定》(1999年9月5日发布,以下简称“规定”)有关规定进行分析计算。
2.1.6.1依据风速推求波浪
根据“规定”,海湾及河口段波浪要素计算采用风速推算的方法,包括平均波高和平均周期。
从工程安全考虑,波浪要素计算中不考虑风时的影响,按定常波计算。
1)风场要素
定常波波要素取决于风场要素,即风区长度、风速,当水域水深较浅时,还受到水深的影响。
风区长度是指风向、风速大致相近的水域从风区上沿(起算点)沿风向到计算点的距离。
设计风速查“规定”中的风速均值等值线图和风速变差系数Cv等值线图,可得指定风向、风区内的风速均值、风速变差系数Cv,按“规定”方法即可求得10分钟设计风速。
风区平均计算水深为风区平均水深加上设计频率高潮位及海图深度基面与吴淞基面的差值。
本次设计采用成果见表2-6。
表2-6南洋涂围堤波浪计算成果表
位置
西直堤
东直堤
隔堤段
风向
平均方位
S-SSW
SW-WSW
NE-ENE
E~ESE
N-NNE
NE-ENE
191.25
236.25
56.25
101.25
11.25
56.25
频率(%)
2
2
2
2
5
5
定时风速(m/s)
19.7
17
21.5
22.3
19.5
18.3
过程风速(m/s)
24.5
21.3
26.6
27.5
24.3
22.9
设计水位(m)
5.31
5.31
5.31
5.31
4.88
4.88
风区长度(m)
5000
5000
1300.0
1300.0
3200.0
3200.0
平均波高(m)
0.65
0.57
0.46
0.47
0.57
0.53
平均波周期(s)
3.6
3.3
3
3
3.3
3.2
波长(m)
19.8
17.4
14
14.5
17.4
16.4
设计波高(F=1%)
1.4
1.25
1.05
1.09
1.26
1.2
设计波高(F=2%)
1.31
1.16
0.97
1.01
1.17
1.11
设计波高(F=5%)
1.17
1.04
0.86
0.89
1.04
0.99
设计波高(F=13%)
0.99
0.88
0.72
0.75
0.88
0.83
2)波浪要素
据上述所求风场要素,采用“莆田海堤试验站公式”计算波浪要素。
莆田海堤试验站公式:
(1)
(2)
式中:
g:
重力加速度(9.81m/s2);
F:
风区长度(m);
V:
设计风速(m/s);
d:
风区平均计算水深(m);
:
平均波高(m);
:
平均波周期(s)。
平均波长可据《规定》的“波长~周期~水深关系表”查得。
2.1.6.2依据实测资料推算设计波浪要素
根据工程水域的地形特点,经分析计算和比较,确定本工程水闸和海堤段较不利的波向为SE~SSE(平均方位146.25°)和E~ESE(平均方位101.25°),采用大陈海洋水文站实测波要素推算设计波浪要素。
其中,大陈站SE~SSE波向的50年一遇的平均波高为5.70m,平均波周期14.1s,深水波长310.1m。
大陈站E~ESE波向的50年一遇的平均波高为6.9m,平均波周期14.8s,深水波长341.7m。
20年一遇的平均波高为5.70m,平均波周期13.6s,深水波长288.5m。
通过波浪浅水变形计算,求得塘前设计波要素。
成果见表2-7。
表2-7南洋涂围堤波浪计算成果表
堤段
东顺
东顺
西顺\中顺
西顺\中顺
西直
西直
隔堤
波向
E~ESE
SE~SSE
E~ESE
SE~SSE
E~ESE
SE~SSE
E~ESE
频率(%)
2
2
2
2
2
2
5
设计潮位(m)
5.31
5.31
5.31
5.31
5.31
5.31
4.88
平均波高(m)
1.48
1.12
1.36
1.09
1.26
0.97
1.01
平均波周期(s)
14.8
14.1
14.8
14.1
14.8
14.1
13.6
波长(m)
118.6
112.6
112.7
107.6
96.4
90.7
84.4
设计波高(F=1%)
3.05
2.40
2.81
2.33
2.45
1.99
2.10
设计波高(F=2%)
2.86
2.25
2.64
2.18
2.31
1.87
1.97
设计波高(F=4%)
2.65
2.07
2.44
2.01
2.16
1.73
1.82
设计波高(F=5%)
2.58
2.01
2.37
1.95
2.10
1.68
1.77
设计波高(F=13%)
2.22
1.71
2.04
1.66
1.84
1.45
1.52
破碎波高(m)
3.54
3.54
3.33
3.33
2.28
2.28
2.58
注:
1.潮位基面均采用1985国家高程基准。
2.波向为:
E~ESE(平均方位101.25°);
SE~SSE(平均方位146.25°)。
2.2工程地质
2.2.1
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