抱箍检算书.docx
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抱箍检算书
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桥梁帽梁抱箍施工检算书
编制:
审核:
审批:
*********************
二〇一四年四月
桥梁帽梁抱箍施工检算书
1、编制目的
现阶段本标段桥梁帽梁施工已陆续展开,为了确保桥梁帽梁抱箍法施工安全、规范有序进行,现对帽梁抱箍法施工抱箍及支架系统进行力学检算,确保施工现场施工规范、有序。
2、编制依据
⑴第二合同段两阶段设计施工图纸、招投标文件及实施性施工组织设计。
⑵公路桥涵施工技术规范JTG/TF50—2011。
⑶公路工程质量检验评定标准JTGF80/1-2004(第一册)。
⑷国家及***有关公路工程方面的管理文件。
⑸指挥部、总监办及驻地监理下发的相关文件及现场实际情况。
⑹《路桥施工计算手册》。
本单位现有的技术能力、机械设备、施工管理水平及相关施工所积累的施工经验。
3、适用范围
3.1、适用范围
适用于***第二合同段管段内17座桥梁帽梁抱箍法(圆形墩柱)施工。
根据全标段桥梁工程帽梁特征,现选取***大桥5#墩帽梁进行力学计算(该帽梁为最大帽梁)。
4、帽梁抱箍法施工大样图
5、荷载计算与荷载组合
施工支架承受的荷载包括模板、方木的重量、混凝土的重量,施工中混凝土的跌落、振捣、流动等产生的冲击作用(施工荷载)、施工机具、人员等临时荷载(临时荷载)。
其中施工荷载和施工临时荷载属于活荷载,其余荷载属于恒荷载。
按照规范对各项荷载进行组合。
各分项荷载计算如下:
5.1底模下纵向分配方木
荷载计算及组合:
更章尼洋河大桥5#墩帽梁截面积:
3m2
帽梁底模下方纵向布置方木间距为20cm,单根长度380cm,方木的规格为10×15cm,容重取8kN/m3,
砼荷载:
3*0.2*26*1.05/2=8.19KN/m
模板荷载(按钢模计算,110kg/m2):
(2+1.5*2)*0.2*110*10/1000/2=0.55KN/m
临时荷载(人员机具2KN/m2,混凝土倾倒1.5KN/m2,振捣2KN/m2):
(2+1.5+2)*0.2*3.8/2=2.09KN/m
荷载组合:
q=(8.19+0.55+2.09)*1.2=13KN/m
计算简图:
方木截面为10*15cm方木,截面Ix=28125000mm4,截面Wx=375000mm3,面积矩Sx=281250mm3,腹板总厚100mm,截面抗拉抗压抗弯强度设计值
=13MPa,截面抗剪强度设计值
=1.25MPa。
计算结果:
跨度为1.7M
根据《路桥施工计算手册》查得:
满足要求。
满足要求。
5.2横向分配梁
横向分配梁采用工45a工字钢,与墩柱大小里程侧各布置一根。
荷载计算:
1/2混凝土荷载:
(3/2)*26*1.05=40.95KN/m
1/2模板荷载:
(2/2+1.5)*110*10/1000=2.75KN/m
1/2临时荷载:
(2+1.5+2)*3.8/2=10.45KN/m
1/2纵向分配方木(10×15cm)自重:
5*3.8/2*8*10/1000=0.1KN/m
1/2荷载组合:
q=40.95+2.75+10.45+0.1=54.25KN/m
计算简图:
横向分配梁截面为工45a工字钢,与墩柱大小里程侧各布置一根。
计算结果:
共有4跨
梁材性:
Q235
全梁有均布荷载54.25KN/M
考虑自重,自重放大系数为1.2
第1跨计算结果:
跨度为2.8M
截面为普工45a
截面Ix=3.22e+008mm4
截面Wx=1.43111e+006mm3
面积矩Sx=829582mm3
腹板总厚11.5mm
塑性发展系数γx=1.05
整体稳定系数φb=1
由最大壁厚18mm得:
截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa
截面抗剪强度设计值fv=120MPa
剪力范围为-154.59---6.7567e-006KN
弯矩范围为-7.71042e-006--216.427KN.M
最大挠度为2.43931mm(挠跨比为1/1147)
由VmaxxSx/(IxxTw)得
计算得最大剪应力为34.6328MPa满足!
由Mx/(γxxWx)得
计算得强度应力为144.028MPa满足!
由Mx/(φbxWx)得
计算得稳定应力为151.23MPa满足!
第2跨计算结果:
跨度为7.6M
截面为普工45a
截面Ix=3.22e+008mm4
截面Wx=1.43111e+006mm3
面积矩Sx=829582mm3
腹板总厚11.5mm
塑性发展系数γx=1.05
整体稳定系数φb=1
由最大壁厚18mm得:
截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa
截面抗剪强度设计值fv=120MPa
剪力范围为-219.536--200.067KN
弯矩范围为-145.205--290.409KN.M
最大挠度为8.57356mm(挠跨比为1/886)
由VmaxxSx/(IxxTw)得
计算得最大剪应力为49.1825MPa满足!
由Mx/(γxxWx)得
计算得强度应力为193.262MPa满足!
由Mx/(φbxWx)得
计算得稳定应力为202.926MPa满足!
第3跨计算结果:
跨度为7.6M
截面为普工45a
截面Ix=3.22e+008mm4
截面Wx=1.43111e+006mm3
面积矩Sx=829582mm3
腹板总厚11.5mm
塑性发展系数γx=1.05
整体稳定系数φb=1
由最大壁厚18mm得:
截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa
截面抗剪强度设计值fv=120MPa
剪力范围为-200.067--219.536KN
弯矩范围为-145.205--290.409KN.M
最大挠度为8.57356mm(挠跨比为1/886)
由VmaxxSx/(IxxTw)得
计算得最大剪应力为49.1825MPa满足!
由Mx/(γxxWx)得
计算得强度应力为193.262MPa满足!
由Mx/(φbxWx)得
计算得稳定应力为202.926MPa满足!
第4跨计算结果:
跨度为2.8M
截面为普工45a
截面Ix=3.22e+008mm4
截面Wx=1.43111e+006mm3
面积矩Sx=829582mm3
腹板总厚11.5mm
塑性发展系数γx=1.05
整体稳定系数φb=1
由最大壁厚18mm得:
截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=205MPa
截面抗剪强度设计值fv=120MPa
剪力范围为6.7567e-006--154.59KN
弯矩范围为-7.71042e-006--216.427KN.M
最大挠度为2.43931mm(挠跨比为1/1147)
由VmaxxSx/(IxxTw)得
计算得最大剪应力为34.6328MPa满足!
由Mx/(γxxWx)得
计算得强度应力为144.028MPa满足!
由Mx/(φbxWx)得
计算得稳定应力为151.23MPa满足!
通过对横梁计算得知单侧横梁三处约束位置的支承反力为(从左到右):
354.5KN、438.9KN、354.5KN。
5.3砂筒计算
5.3.1、方形砂筒计(工程部交底加工)
单个砂筒受压为438.9*1.2=526.68KN进行控制计算,1.2为安全系数。
砂筒大样图及受力模型如下:
砂筒的顶心直径为13.5cm,则顶心传递给细砂的压应力为:
N/A=526680/(3.14*0.135*0.135/4)=36.814MPa
砂筒内壁直径为16.5-1*2=14.5cm,砂筒内装砂高度为6cm,细砂向砂筒壁的侧向力为:
36.814*0.145*0.06=320.3KN
砂筒筒壁壁厚为1cm,筒壁高度为11.6cm,则筒壁拉应力为:
320300/(2*0.01*0.116)=138.06MPa<205MPa(≤16mmQ235钢板),满足。
5.3.2、圆形砂筒计
单个砂筒受压为438.9*1.2=526.68KN进行控制计算,1.2为安全系数。
砂筒大样图及受力模型如下:
砂筒的顶心直径为8cm,则顶心传递给细砂的压应力为:
N/A=526680/(3.14*0.08*0.08/4)=104.8MPa
砂筒内壁直径为10-0.0035*2=9.3cm,砂筒内装砂高度为6cm,细砂向砂筒壁的侧向力为:
104.8*0.093*0.06=584.8KN
砂筒筒壁壁厚为0.35cm,筒壁高度为11.6cm,则筒壁拉应力为:
584800/(2*0.0035*0.116)=720.2MPa>205MPa(≤16mmQ235钢板)(3.5mm壁厚钢管容许拉应力需确认!
!
!
),不满足。
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