楼模板施工方案.docx

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楼模板施工方案

模板工程施工组织设计

一工程概况

本工程为

高层住宅基础为筏板基础，采用剪力墙结构。

模板施工采用15mm胶合板模板，钢支撑。

地下室所有混凝土外墙用穿墙止水螺杆且一次性使用，埋设在墙中，不允许留支模穿墙洞。

二编制依据

模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

三模板安装

1.剪力墙模板的安装

主楞采用48×3.5钢管（双钢管）,间距为500mm。

次楞采用45mm×75mm方木,间距为250mm。

M14对拉螺杆拉住主楞,对拉螺栓水平竖向间距均为500mm。

对拉螺栓加定位销子，控制剪力墙墙厚。

保护层使用砂浆带槽口垫块，严格控制保护层厚度。

安装体系见下图:

2.梁、板模安装

1、梁模板安装

侧模采用60mm×80mm木方作为内楞,间距为150mm;圆钢管48×3.5作为外楞支撑，间距为100mm。

M14对拉螺栓进行加固,对拉螺栓间距为500mm。

梁底采用45×65木方支撑,间距为150mm。

承重架采用扣件式钢管脚手架，钢管类型采用48×3.5钢管。

板底承重立杆横向间距或排距均为1m;立杆步距为1.5m。

梁支撑架搭设高度为3m;梁两侧立杆间距为0.6m;沿梁跨度方向为1m;梁底支撑小楞垂直梁截面方向。

立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.1m。

立杆承重连接方式为单扣件。

使用砂浆带槽垫块控制保护层厚度。

穿墙螺栓加定位销子，控制梁宽度。

支撑体系图见下图

2、楼面模板

承重架采用扣件式钢管脚手架，钢管类型采用48×3.5钢管。

板底承重立杆横向间距或排距均为1m;立杆步距为1.5m;立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.1m。

板底支撑连接采用45mm×65mm方木支撑,木方间隔距离为300mm。

48×3.5钢管（双钢管）作为托梁,托梁间距为1m。

立杆承重连接方式采用可调托座。

支撑体系见下图:

四模板的设计与计算

1.梁模板

工艺流程：

弹线→支立柱→调整标高→安装梁底模→绑梁钢筋→安装侧模

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.25；梁截面高度D（m）:

0.45；

混凝土板厚度（mm）:

180.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）:

1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.10；

立杆步距h（m）:

1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:

1.00；

梁支撑架搭设高度H（m）：

3.00；梁两侧立杆间距（m）:

0.60；

承重架支撑形式:

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式:

单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.80；

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

10.8；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.0；

3.材料参数

木材品种：

柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

45.0；梁底方木截面高度h（mm）：

65.0；

梁底纵向支撑根数：

4；面板厚度（mm）：

15.0；

5.梁侧模板参数

次楞间距（mm）：

150，主楞竖向根数：

2；

主楞间距为：

100mm；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

穿梁螺栓直径（mm）：

M14；

主楞龙骨材料：

钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；

主楞合并根数：

2；

次楞龙骨材料：

木楞，宽度60mm，高度80mm；

次楞合并根数：

2；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.450m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得41.218kN/m2、10.800kN/m2，取较小值10.800kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；

M--面板的最大弯距（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×1×10.8×0.9=11.66kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；

q=q1+q2=11.664+2.520=14.184kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=150mm；

面板的最大弯距M=0.125×14.184×1502=3.99×104N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=3.99×104/7.35×104=0.543N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=0.543N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=14.18N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

l=150mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=100×1.5×1.5×1.5/12=28.12cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=5×14.18×1504/（384×9500×2.81×105）=0.035mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=150/250=0.6mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.035mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.6mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×82×2/6=128cm3；

I=6×83×2/12=512cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N·mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×10.8×0.9+1.4×2×0.9）×1=14.18kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=100mm；

内楞的最大弯距:

M=1/8×14.18×100.002=1.77×104N·mm；

最大支座力:

R=1.1×14.184×0.1=2.34kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.77×104/1.28×105=0.139N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=0.139N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度（外楞间距）：

l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=14.18N/mm；

E--内楞的弹性模量：

10000N/mm2；

I--内楞的截面惯性矩：

I=5.12×106mm4；

内楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×14.18×5004/（100×10000×5.12×106）=0.117mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.117mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.34kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；

外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N·mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=0.479kN·m；

其中，F=1/2×q×h=3.191，h为梁高为0.45m，a为次楞间距为150mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=4.79×105/1.02×104=47.117N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=47.117N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中:

E-外楞的弹性模量：

206000N/mm2；

F--作用在外楞上的集中力标准值：

F=3.191kN；

l--计算跨度：

l=500mm；

I-外楞的截面惯性矩：

I=243800mm4；

外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×3191.400×500.003/（100×206000.000×243800.000）=0.128mm；

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.128mm

外楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.128mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

14mm；穿梁螺栓有效直径:

11.55mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=（1.2×10.8+1.4×2）×0.5×0.225=1.773kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×105/1000=17.85kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.773kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1000×15×15/6=3.75×104mm3；

I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN·m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=83.33mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.45×0.90=12.39kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；

q=q1+q2+q3=12.39+0.38+2.52=15.29kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×15.291×0.0832=0.011kN·m；

σ=0.011×106/3.75×104=0.283N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=0.283N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×0.450+0.35）×1.00=11.83KN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=83.33mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=83.33/250=0.333mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×11.825×83.34/（100×9500×2.81×105）=0.001mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.001mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=83.3/250=0.333mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24+1.5）×0.45×0.083=0.956kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.35×0.083×（2×0.45+0.25）/0.25=0.134kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×0.083=0.375kN/m；

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值q=1.2×0.956+1.2×0.134=1.308kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.375=0.525kN/m；

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.5×6.5×6.5/6=31.69cm3；I=4.5×6.5×6.5×6.5/12=102.98cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=1.308+0.525=1.833kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×1.833×1×1=0.183kN.m；

最大应力σ=M/W=0.183×106/31687.5=5.786N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值5.786N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:

V=0.6×1.833×1=1.1kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1100.1/（2×45×65）=0.564N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.564N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=0.956+0.134=1.090kN/m；

方木最大挠度计算值

ν=0.677×1.09×10004/（100×10000×102.984×104）=0.717mm；

方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.717mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：

q1=（24.000+1.500）×0.450=11.475kN/m2；

（2）模板的自重（kN/m2）：

q2=0.350kN/m2；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：

q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；

q=1.2×（11.475+0.350）+1.4×4.500=20.490kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图（kN）

变形图（mm）

弯矩图（kN·m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=2.75kN；

最大弯矩Mmax=0.624kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.885mm；

最大应力σ=0.624×106/5080=122.753N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值122.753N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.75kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

水平钢管的最大支座反力：

N1=2.75kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×3=0.465kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×（1.00/2+（0.60-0.25）/2）×1.00×0.35=0.283kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×（1.00/2+（0.60-0.25）/2）×1.00×0.180×（1.50+24.00）=3.718kN；

N=2.75+0.465+0.283+3.718=7.216kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7216.41/（0.207×489）=71.292N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=71.292N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2楼面模板

工艺流程：

支立柱→安大小龙骨→铺模板→校正标高→加立杆的水平拉杆→办预检

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

1.00；纵距（m）:

1.00；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

3.00；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

可调托座；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

3.楼板参数

楼板的计算厚度（mm）:

180.00；

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

45.00；木方的截面高度（mm）:

65.00；

托梁材料为：

钢管（双钢管）:

Φ48×3.5；

楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85kN/m；

（2）活荷载为施