4#模板施工方案.docx
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4#模板施工方案
亚特尔·智汇城4#楼工程
模板施工方案
编制人:
李德刚
审核人:
刘广和
审批人:
裴敏波
潍坊昌大建设集团有限公司
目录
一、工程概况·······················································1
二、编制依据······················································1
三、模板安装······················································1
四、模板的拆除·····················································1
五、施工要点························································2
六、模板工程安全措施与文明施工·····································2
七、附件1:
2.8(2.7)米层高模板支撑施工方案························3
八、附件1:
5.5米层高模板支撑施工方案······························16
一、工程概况
亚特尔·智汇城4#楼是由山东领邦实业有限公司开发的商住楼工程,工程位于潍坊市坊子新区凤凰大街88号。
亚特尔·智汇城4#楼为框架剪力墙结构形式,地下一层为储藏室,标准层为层高5.5米LOFT形式的住宅,每层住宅分上下两层,一层层高2.8米,第二层层高为2.7米,总建筑面积11689.06平方米。
本工程基础、柱、墙、梁、楼板全部为现浇钢筋砼,模板方案的选择不仅直接影响工程质量,也是决定本工程工期的因素之一。
所以,经充分论证,拟作如下选择:
筏板基础模板采用砌砖模板和木模组合。
剪力墙、板、梁模板为了保证各流水段主体结构施工连续进行,模板剪力墙按两层配备,板和梁按四层配备。
本工程墙、梁、板模板全部采用木胶板模板。
支模前,先弹出轴线控制线、墙体边线,根据墙体边线焊好定位筋等,经“三检”无误后开始支设模板,施工过程中应经常和有关专业联系,穿插作业,不得遗漏。
工程采用15厚木胶板,50×80木方及Φ48钢管。
二、编制依据
1、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
2、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
4、《木结构设计规范》(GB50005-2013)
5、《建筑施工计算手册》
6、《建筑施工手册》
7、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
8、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)
9、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
10、《建筑结构静力计算手册》
11、本工程建筑结构图纸
三、模板安装
1、筏板模板:
在砼垫层施工结束后,放出筏板外边线,特殊部位用M5砂浆砌筑240砖墙(每隔2.5米设一个370mm的砖垛)作为基础筏板的施工砖砌模板,其它部位采用木模支设。
具体做法:
在基础垫层施工完毕后,放出筏板外边线,先用M5水泥砂桨砌筑240砖墙做为特出部位筏板模板,砖模高为900mm,为提高砖墙的整体稳定性每2.5m设一370×370mm砖垛,外侧土方夯实,砖模板完成后,基础垫层上立即清扫干净。
其它部位待底筋帮扎完后采用木胶板、方木和钢管支设模板。
2、墙体模板:
地下室墙、抗震墙模板采用规格为915×1830×15mm的木胶板做面板,50×80mm方木做背楞的模板体系,地下室外墙采用φ12止水片穿墙螺栓、钢管斜支撑等进行加固,其他墙体采用φ14穿墙螺栓、钢管斜支撑等进行加固。
针对模板接缝处易漏浆等缺陷现象,墙板模板要模板拼缝要严密,顶板模板要在拼缝处贴黄胶带(拼缝要严密),模板在阴阳角接缝处要一板压一板。
可有效地解决模板接缝处漏浆缺陷,同时还可以保证接缝部位不错台,平整度达到设计及规范要求。
3、梁、板采用木胶板模板,加以Φ48钢管支撑,需补缝时,补缝应留在跨中1/3处。
跨度大于4m的梁板按2/1000起拱。
顶板模板采用竹胶模板。
梁、板模板的钢管支撑系统采用Φ48钢管搭设满堂脚手架,立杆间距为1.0m,小楞间距1.0m;
四、模板的拆除
模板拆除执行申请制度,严格按施工规范要求进行拆除。
拆除过程中填写拆除监护记录.模板拆除时的混凝土必须达到规范规定的强度以上方可拆除。
五、施工要点
1、板设计对号入座支立,模板制作、运输、安装、拆除设专人负责,并建立混凝土拆模申请制度。
2、采用多层板和竹胶板施工方案,平板模板采取竹胶板施工方案,竹胶板、多层板用木龙骨加固,拼缝应尽量少,减少漏浆。
要组拼灵活,可根据工程需要配制各种形状,但模板刚度较小,施工时必须注意木方之间间距≤200mm。
3、板上口均应拉通线找直,以确保整体、上下层结构顺直,阴阳角方正。
梁模板、墙模板在立模及至浇筑砼过程中,全长、全宽、全高三向均应拉通线校检,且混凝土浇筑过程中通线不撤,以备随时检查、调整施工造成的偏差。
4、须逐块修整板面、边框,清除混凝土残渣、泥浆。
5、严格控制几何尺寸和平整度。
6、,在混凝土浇注前对模板进行验收,在浇筑过程中派专人看模,发现异常的现象应及时处理。
六、模板工程安全措施与文明施工
1、全操作规程和施工说明执行。
2、有缆绳子纤拉,防止模板旋转、碰撞伤人。
3、拉螺栓要设专人检查是否支稳、牢固、拧紧,不得有漏支、漏拧现象发生,以免发生胀模现象。
4、戴好安全帽,高处作业人员必须佩戴安全带,并应系牢,高挂低用。
经医生确认不宜高处作业人员,不得进行高处作业。
5、使用的工具是否牢固,扳手等工具必须挂在身上,钉子必须放在工具袋内。
6、大风和雨、雪等恶劣天气时,应停止室外高处作业。
雨、雪、双后,应先清扫施工现场,略干不滑时,方可进行作业。
7、构模板的装拆,事先应有可靠的安全措施。
模板及其支撑系统在安装时,必须设置临时固定设施,严防倾覆。
8、上堆放大量模板材料。
9、板上作业和在梁底模上行走,不得用拉杆、支撑攀登上下。
10、应设围挡,挂明显的安全标志,禁止非作业人员入内。
11、应检查吊装绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠。
起吊前,将吊车位置调整适当,挂吊钩,拆除所有临时支撑。
起吊时,应稳起稳吊,禁止用人搬动模板,严防模板大幅摆动或碰到其它模板
12、为了便于浇筑,在两道墙模板平台间应搭设临时走到,严禁在外墙板上行走。
13、应采取防止触电的保护措施,应设专人将大模板串连起来,并同避雷网接通,防止漏电伤人。
14、应及时清除模板上的残余混凝土涂刷脱模剂。
清除时,模板应临时固定,板面相对放置,板间50~60cm通道,板上用拉杆固定。
15、面不平整或肋边变形应及时修理。
搞好大模板日常保养与维修工作。
16、距必须控制在1800mm以内,不得随意增大间距。
外挂架必须设有护栏,并设安全网,护栏用Φ48管。
外挂架平台起吊前必须把平台上的各种物料清除干净,必须先系好吊车吊钩,在松动挂钩螺母,并认真检查是否全部松动,确认后方可起吊,平台上严禁站人。
17、员进行预防及检查工作,发现隐患及时处理确保施工安全。
附件1:
2.8(2.7)米层高模板支撑施工方案
一、模板构造及支撑参数
(一)构造参数
楼层高度(m)
2.8
结构表面要求
外露
楼板厚度(mm)
140
立杆步距(m)
1.8
立杆纵向间距(m)
1.1
立杆横向间距(m)
1.1
(二)支撑参数
板底支撑钢管(mm)
Φ48×3.5
钢管钢材品种
钢材Q235钢(>16-40)
钢管弹性模量(N/mm2)
206000
钢管屈服强度(N/mm2)
235
钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)
205
钢管抗剪强度设计值(N/mm2)
120
钢管端面承压强度设计值(N/mm2)
325
2.荷载参数
新浇筑砼自重标准值(kN/m3)
24
钢筋自重标准值(kN/m3)
1.1
板底模板自重标准值(kN/m2)
0.25
3.板底模板参数
搭设形式为:
2层梁顶托承重;
(一)面板参数
面板材料
克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板
面板厚度(mm)
12
抗弯设计值(N/mm2)
31
弹性模量(N/mm2)
11500
(二)第一层支撑梁参数板底
材料
1根60×90矩形木楞
间距(mm)
300
木材品种
东北落叶松
弹性模量(N/mm2)
10000
抗压强度设计值(N/mm2)
15
抗弯强度设计值(N/mm2)
17
抗剪强度设计值(N/mm2)
1.6
(三)第二层支撑梁参数
材料
1根Ф48×3.5钢管
钢材品种
钢材Q235钢(>16-40)
弹性模量(N/mm2)
206000
屈服强度(N/mm2)
235
抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)
205
抗剪强度设计值(N/mm2)
120
端面承压强度设计值(N/mm2)
325
板段:
B1。
模板支撑体系剖面图
钢管排列平面示意图
二、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
这里取面板的计算宽度为1.100m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I=1100×123/12=1.584×105mm4;
W=1100×122/6=2.640×104mm3;
1.荷载计算及组合
永久荷载标准值Gk=0.25×1.100+24×1.100×0.14+1.1×1.100×0.14=4.140kN/m;
施工人员及设备荷载标准值Q1k=4×1.100=4.400kN/m;
计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5kN;
(1)计算挠度采用标准组合:
q=4.140kN/m;
(2)计算弯矩采用基本组合:
A永久荷载和均布活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合:
q1=0.9×1.2×4.140=4.472kN/m;
q2=0.9×1.3×4.400=5.148kN/m;
由永久荷载效应控制的组合:
q1=0.9×1.35×4.140=5.031kN/m;
q2=0.9×1.3×0.7×4.400=3.604kN/m;
B永久荷载和集中活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合:
q1=0.9×1.2×4.140=4.472kN/m;
P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN;
由永久荷载效应控制的组合:
q2=0.9×1.35×4.140=5.031kN/m;
P2=0.9×1.3×0.7×2.5=2.048kN;
2.面板抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
其中:
W--面板的截面抵抗矩,W=2.640×104mm3;
M--面板的最大弯矩(N·mm),M=max(Ma,Mb)=0.258kN·m;
Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×4.472×0.32+0.117×5.148×0.32=0.094kN·m;
Mb=0.100×q×l2+0.175×P×l=0.100×5.031×0.32+0.175×2.048×0.3=0.258kN·m;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=0.258×106/2.640×104=9.788N/mm2;
实际弯曲应力计算值σ=9.788N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=31N/mm2,满足要求!
2.面板挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]
其中:
q--作用在模板上的压力线荷载:
q=4.140kN/m;
l-面板计算跨度:
l=300mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=11500N/mm2;
I--截面惯性矩:
I=1.584×105mm4;
[ν]-容许挠度:
结构表面外露[ν]=l/400=0.750mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×4.140×3004/(100×11500×1.584×105)=0.125mm;
实际最大挠度计算值:
ν=0.125mm小于最大允许挠度值:
[ν]=0.750mm,满足要求!
三、板底支撑梁的计算
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根60×90矩形木楞,间距300mm。
支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
I=1×364.5×104=3.645×106mm4;
W=1×81×103=8.100×104mm3;
E=10000N/mm2;
(一)荷载计算及组合:
永久荷载标准值Gk=0.25×0.3+24×0.3×0.14+1.1×0.3×0.14=1.129kN/m;
施工人员及设备荷载标准值Q1k=4×0.3=1.200kN/m;
计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN;
(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重):
q=1.129+0.0324=1.1616kN/m;
(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重):
A永久荷载和均布活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合:
q1=0.9×1.2×(1.129+0.0324)=1.255kN/m;
q2=0.9×1.4×1.200=1.512kN/m;
由永久荷载效应控制的组合:
q1=0.9×1.35×(1.129+0.0324)=1.411kN/m;
q2=0.9×1.4×0.7×1.200=1.058kN/m;
B永久荷载和集中活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合:
q=0.9×1.2×(1.129+0.0324)=1.255kN/m;
P=0.9×1.4×2.5=3.150kN;
由永久荷载效应控制的组合:
q=0.9×1.35×(1.129+0.0324)=1.411kN/m;
P=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN;
(二)荷载效应计算
支撑梁直接承受模板传递的荷载,按照三跨连续梁计算。
作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况,为了精确计算受力,把永久荷载和活荷载分开计算效应值,查《模板规范(JGJ162-2008)》附录C表C.1-2确定内力系数。
(1)最大弯矩M计算
最大弯矩M=max(Ma,Mb)=0.859kN·m;
A永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算,采用以下荷载组合的弯矩效应值最大
Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2
=0.100×1.255×1.12+0.117×1.512×1.12=0.366kN·m;
B永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算,采用以下荷载组合的弯矩效应值最大
Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l
=0.080×1.255×1.12+0.213×3.150×1.1=0.859kN·m;
(2)最大剪力V计算
最大剪力V=max(Va,Vb)=2.954kN;
A永久荷载和均布活荷载组合
经过系统电算,采用以下荷载组合的剪力效应值最大
Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l
=0.600×1.255×1.1+0.617×1.512×1.1=1.854kN;
B永久荷载和集中活荷载组合
经过系统电算,采用以下荷载组合的剪力效应值最大
Vb=0.600×q×l+0.675×P
=0.600×1.255×1.1+0.675×3.150=2.954kN;
(3)最大变形ν计算
ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×1.162×11004/(100×10000.000×3.645×106)=0.316mm
(三)支撑梁验算
(1)支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=0.859×106/8.100×104=10.611N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=10.611N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2)支撑梁抗剪计算
τ=VS0/Ib=2.954×1000×60750/(3.645×106×60)=0.821N/mm2;
实际剪应力计算值0.821N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2,满足要求!
(3)支撑梁挠度计算
最大挠度:
ν=0.316mm;
[ν]-容许挠度:
结构表面外露[ν]=l/400=2.750mm;
实际最大挠度计算值:
ν=0.316mm小于最大允许挠度值:
[ν]=2.750mm,满足要求!
2.第二层支撑梁的计算
支撑梁采用1根Ф48×3.5钢管,间距1100mm。
支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
I=1×12.19×104=1.219×105mm4;
W=1×5.08×103=5.080×103mm3;
E=206000N/mm2;
(一)荷载计算及组合
第二层支撑梁按照三跨连续梁计算,第一层支撑梁所施加的集中荷载简化为均布荷载作用于第二层支撑梁上。
永久荷载标准值Gk=0.25×1.1+24×1.1×0.14+1.1×1.1×0.14+1/0.3×1.1×0.0324=4.259kN/m;
施工人员及设备荷载标准值Q1k=4×1.1=2.640kN/m;
(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重):
q=4.259+0.0384=4.2976kN/m;
(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重):
由可变荷载效应控制的组合:
q1=0.9×1.2×(4.259+0.0384)=4.641kN/m;
q2=0.9×1.4×2.640=3.326kN/m;
由永久荷载效应控制的组合:
q1=0.9×1.35×(4.259+0.0384)=5.222kN/m;
q2=0.9×1.4×0.7×2.640=2.328kN/m;
(二)荷载效应计算
(1)最大弯矩M计算
最大弯矩M=max(Ma,Mb)=1.033kN·m;
Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2
=0.100×4.641×1.12+0.117×3.3264×1.12=1.033kN·m;
Mb=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2
=0.100×5.222×1.12+0.117×2.328×1.12=0.961kN·m;
(2)最大剪力V计算
最大剪力V=max(Va,Vb)=5.321kN;
Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l
=0.600×4.641×1.1+0.617×3.326×1.1=5.321kN;
Vb=0.600×q1×l+0.617×q2×l
=0.600×5.222×1.1+0.617×2.328×1.1=5.027kN;
(3)最大变形ν计算
ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×4.298×11004/(100×206000×1.219×105)=1.696mm;
(三)支撑梁验算
(1)支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=1.033×106/5.080×103=203.254N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=203.254N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
(2)支撑梁抗剪计算
τ=VS0/Itw=5.321×1000×3473/(1.219×105×3.5)=43.313N/mm2;
实际剪应力计算值43.313N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2,满足要求!
(3)支撑梁挠度计算
最大挠度:
ν=1.696mm;
[ν]-容许挠度:
结构表面外露[ν]=l/400=2.750mm;
实际最大挠度计算值:
ν=1.696mm小于最大允许挠度值:
[ν]=2.750mm,满足要求!
四、立杆的稳定性计算
1.基础数据计算
(一)立杆的轴向力设计值N
(1)上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1
永久荷载标准值Gk=0.25×1.1×1.1+24×1.1×1.1×0.14+1.1×1.1×1.1×0.14+1/0.3×1.1×0.0324+1.1×0.0384=4.715kN;
施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.6×1.1×1.1=1.936kN/m;
上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=max(Na,Nb)=7.532kN;
由可变荷载效应控制的组合:
Na=0.9×(1.2×4.715+1.4×1.936)=7.532kN;
由永久荷载效应控制的组合:
Nb=0.9×(1.35×4.715+1.4×0.7×1.936)=7.437kN;
(2)脚手架钢管的自重:
N2=1.2×0.159×(2.8-0.14)=0.509kN;
(3)立杆的轴向力设计值N
计算顶部立杆时:
N=N1=7.532kN;
计算底部立杆时:
N=N1+N2=7.532+0.509=8.041kN;
(二)验算立杆长细比λ,确定稳定系数φ
依据《JGJ130-2011规范》第5.4.6条:
顶部立杆段:
λ=kμ1(h+2a)/i
非顶部立杆段:
λ=kμ2h/i
其中:
λ--立杆长细比;
k--立杆计算长度附加系数,验算长细比时,取k=1;
i--立杆的截面回转半径,i=1.580×10-2m;
(1)顶部立杆段计算λ
验算长细比时取k=1计算λ:
λ=1×1.699×(0+2×550×10-3)/(1.580×10-2)=118.285;
计算稳定系数φ时,查《JGJ130-2011规范》表5.4.6,k=1.155
λ=1.155×118.285=136.619,查《JGJ130-2011规范》A.0.6表得到φ=0.364;
(2)底部立杆段计算λ
验算长细比时取k=1计算λ:
λ=1×1.755×1.8/(1.580×10-2)=199.937;
计算稳定系数φ时,查《JGJ130-2011规范》表5.4.6,k=1.155
λ=1.155×199.937=230.927,查《JGJ130-2011规范》A.0.6表得到φ=0.137;
(3)验算立杆长细比
钢管立杆长细比λ=199.937小于钢管立杆允许长细比210.000,满足要求!
(三)风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw
计算风荷载标准值Wk=μz•μs•ω0
其中μz--风荷载高度变化系数,按照荷载规范的规定采用:
脚手架顶部μz=0.775,脚手架底部μz=0.740;
μs--风荷载体型系数:
μs=1.3φ=1.3×0.103=0.134;φ为挡风系数。
ω0--基本风压(kN/m2),按照荷载规范规定采用:
ω0=0.3kN/m2;
经计算得到,风荷载标准值为:
脚手架顶部Wk=0.775×0.13
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