在轧制过程轧辊磨损热评价的新方法中英文翻译资料 大学大学论文.docx
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在轧制过程轧辊磨损热评价的新方法中英文翻译资料大学大学论文
NewMethodforEvaluatingThermalWearofRoilsinRollingProcess
Abstract:
Anewmethodwasdevelopedbyathermalwearmachinetoevaluatethethermalwearofrollsinsteelrollingprocess.Thestee1stripandrollsweresimulatedbyupperand1owerheatingdisks.Theupperheatingdiskcouldbekeptatatemperatureofover900℃byinductionheating.Thepressurebetweenthedisksashighas323.2MPacouldbeachievedandtheslippingratecouldbe12.7.Thethermalwearofhighspeedsteel(HSS)rollmaterial,thewearrateoftheHSSroll,andtheSEMmorphologyofawornHSSrollsurfacewereinvestigated.Thismethodwasusefulandcouldbeemployedtosimulatefrictionandwearbetweenstripandrollduringthestriproilingprocess.
Keywords:
therma1wear;roll;friction;striprolling;Inductionheating
Therollisoneofthemostimportanttoolsintherollingprocess.Itssurfacemaygetwornoutbecauseoftherelativeslipbetweentherollsurfaceandsteelsforthefastchangesinbothrollingforceandtemperature.Indesigningandcalculatingthewearcrownofrolls,therollwearisaveryimportantfactorandhastobetakenintoconsideration,asitcanreducethedifficultyincontrollingsteelshapeandincreasetheaccuracyinthecalculationmodeloftherollwearcrown.Furthermore,thewearoftherollsurfacewilldirectlyaffectthesurfacequalityofstee1.Therefore,itissignificanttodevelopanapproachmethodtoevaluatetherollwearandtostudythemechanismofrollwearbasedonfrictiontheory.
Todate,manystudieshavebeencarriedoutconcerningrollwear.Forexample,Katodevelopedathermalwearequipment.whichisadiskshapedmachine.However,itisdifficulttosimulatethewearbetweensteelandrollduringtherollingprocess,asthediskissmal1andthin,andtheloadisnotverylarge.GlottalEandLietalE.studiedthethermalwearattributionofwear-resistantmaterials9Cr2and3Cr2W8V,andthethermalwearequipmenttheyusedwasapindiskmachine,whichcouldnotbeusedtosimulatethethermalwearoftherol1.Liaousedasmal1mil1torollthewireandstudiedthethermalwearoftherollwithhighCrcastiron.However,thisequipmentwasamil1andtheworkpiecethatneededtobeheatedandrolledforstudringthefrictionalwear.Thus,forsomeworkpiecesitwasalmostimpossibletostudythewearunderdifferentslippingrateandloadforalongperiod.
Inthispaper,thethermalweartestmethodisdeveloped,whichisadisk-likemachine.Theupperandlowerdisksareusedtosimulatetheworkpieceandtheroll,respectively.Theupperdiskcanbeheatedupto900℃throughaninductioncoil.Theloadcanbeexertedashighas323.2MPabetweendisks,andthemaximumslippageratiois12.7.
1.Principle
Toevaluatethethermalwearofrolls,anewtestmachinewasdeveloped,whichwasdisk-likeonthebasisofthe2-high160mmmill.Thedisk,driveshaft,bearingblock,andforcingequipmentweredesignedandmanufactured。
andtheinductionheatingequipmentwasdesignedwithaspecialshapetoheattheupperdiskwherethetemperaturecouldreachhigherthan900℃.Theupperandlowerdiskscouldbeusedtosimulatetheworkpieceandtherollsduringhotrolling,respectively.Theratiooftheslipbetweendiskscouldbedeterminedbytheforwardslip.Thelowerdiskwithdifferentembeddedmaterialscouldbeemployedtostudythewearoftherollundersomerollingcondition.
Theoriginal2-high
160mmmillconsistsofmotor-drivenequipment,areducer,andjunctor.Thedevicestobedesignedaredisk,shaft,bearingblock,forcingequipment,balancingspring,endcap,cushionring,junctionbox,backplate,andsoon.Thehighfrequencyinductionequipmentisdesignedasaspecialheatingmode.
(1)Thedimensionoftheupperdiskis
160mm×30mmandthatofthelowerdiskis
160mm×50mm.Thediskmaterialis45steelandthedimensionoftheexperimentalrollmaterialis
10mm×10mm,whichisembeddedontheperipheryofthe1owerdisk.
(2)Themateria1ofthedriveshaftis40Crsteelwhichishollowforwatercooling.Thebearingblock,theforcingequipment,andthebalancingspringarealsodesigned.
Forthispurpose.TheGP10-C1high-frequencyinductionapparatusisemployed,andtheinductionpowersourceandtheparametersarelistedinTable1.
ThesurfaceoftheinverseupperdiskisheatedbytheGP10-C1inductionpowersourceaccordingtothetheoryofskineffectofelectromagneticinductionheating.Theinductioncoilisspeciallydesignedasasemicircleforacontinuousheatingoftheinverseupperdisk.TheexperimentalsetupfortestingthermalwearincludingtheheaterandwatercoolingsystemofthedisksisschematicallyillustratedinFig.1.TheconductormaterialisT1orT2purecoppertubeandthedimensionis10mm×1mm.
2Experimental
Totestthevalidityofthemachineperformance.rollmaterialofhighspeedstee1(HSS)wasembeddedinthe1owerdisk.Thechemica1compositionoftherollmaterial(masspercent)islistedinTable2.TheoriginalhardnessoftheexperimentalmaterialwasHRC51.3measuredbyHR-150ARockwel1hardmeter.
ThewornamountofHSSrol1materia1underdifferentloadsandslippingratewasmeasuredusingtheSARTORINSBSIIOSelectronicbalanceaftercleaninganddrying.Themorphologyofthewornsurfaceofthespecimenwasobservedthroughascanningelectronmicroscope(PHILIPS-505).
3ResultsandDiscussion
ThewearratiocurveispresentedinFig.2,whichindicatesthewearratioasafunctionofcyclesforspecimenindifferentslippingratesofS=4.8%-12.7%andloadsof
=141.5-323.2MPa.Intheexperiment,thetemperatureoftheupperdiskwas900℃,atwhichthewearwasmostsevere.However.adecreaseinthethermalwearowingtotheoxidelayerdidnotoccurinthisexperiment.Itcouldbeseenthatthewearratiocurveincreasedwithincreasingslippageandloads.Loadsplayedamoreimportantrolethanslippingratefortherma1wear.Someinterestingeffectswereobserved,forinstance,wearratioincreasedslightlybefore1680cycles.Thereasoncouldbethattherollsurfacewasprotectedfromwearingbythethinblackoxidelayergeneratedonit.
ThemicrostructureoftheHSSrollsurfacehasbeeninvestigatedunderdifferentrotationalspeedsoftherol1betweenthe1owerdiskat530-580℃andtheupperdiskat880-930℃
.Fig.3showstheSEMmorphologyoftheHSSsurfaceundervariablerotationalspeedswhentheslippingrateSis12.7%andtheload
is323.2MPa.FromFig.3(a),itcanbeseenthatthereisoxidizedfrictiona1wearontheHSSrollsurface.FromFig.3(b)andFig.3(c),itcanbeseenthatitformsgrain-abrasionofthecavityfortheoxidedroppingastherotationalspeedincreases.Fig.3(d)showsthatthereisadhesivewearontheHSSrollsurfaceforincreasedloads,andthewearmechanismisofoxidationweargrain—abrasionwear,andadhesivewearatthesametime.
Theeffectofabrasionoccursincontactsituationwheredirectphysicalcontactbetweentwosurfacesisgiven,andoneofthesurfacesisconsiderablyharderthantheother.Thehardersurfaceasperitiespressintotheothersurfacewithplasticflowofthesoftsurfaceoccurringaroundtheasperitiesofthehardersurface.Whenatangentialmotionisimposedonthehardersurface.thesoftmateria1isremovedbecauseofthecombinedeffectof“micro-cutting”and“micro-cracking”.
Itisquitedifficulttorelateadhesivewearprocesseswithelementarybulkpropertiesofmaterials.Theoxidationwearoccursbecauseofhightemperatureoftherol1.Theoxideisdiffusedinthematrixtheblackoxidelayerisexfoliatedfromtherollsurface.Plasticitydeformationslippageweariscausedbythedeformationoftherollsurfaceandtherelativemotionbetweenthestripandroll.
附录二翻译
在轧制过程轧辊磨损热评价的新方法
摘要:
新方法是由热磨损机器发展到评价在轧钢过程中的热辊的磨损。
在带钢和卷,模拟了上下加热盘。
上部加热磁盘可能维持在超过900℃感应加热温度。
高达323.2兆帕斯卡的压力磁盘可以实现,下滑速度可能是12.7%。
在高速钢热磨损(高速钢)辊材料,高速钢辊的磨损率和磨损的高速钢轧辊表面的SEM形貌进行了研究。
这种方法是有益的,可以用来模拟之间的摩擦和磨损带和在带卷翻滚过程。
关键词:
热磨损;辊;摩擦;带轧制;感应加热
在轧制过程中辗轧是最重要的工具之一。
它的表面可能会磨坏,由于钢辊面和相对滑移出两个轧制力以及温度变化较快。
在设计和计算扎辊磨损量时,轧辊磨损是一个非常重要的因素。
在控制钢铁形状以及辊磨损计算模型的准确性时它可以降低难度。
此外,辊面的磨损将直接影响钢材表面质量。
因此,重要的是建立一个适当的方法评价辊磨损,并基于摩擦理论基础研究滚动磨损。
到目前为止,已经开展了许多关于辊磨损的研究。
例如,加藤发展无热磨损设备,这是一种盘状成型机。
然而,很难模拟轧制过程中的钢辊之间磨损磁盘,因为它不但小而薄,而且负载不是很大。
郭,李等人研究了磨损的热磨损的归属,耐磨材料9Cr2and3Cr2W8V和热磨损的设备,他们使用的磁盘机的引脚,不能用来模拟轧辊的热磨损。
廖某使用了一个小厂推出的电线,并研究了以高铬铸铁轧辊的热磨损。
然而,这一设备是为了工件加热和辗轧进行磨损研究而推出的。
因此,对一些工件,研究不同滑移率和长期负载的磨损这几乎是不可能的。
在这篇论文中,热磨损测试方法很先进,它像一个机磁盘。
上下磁盘来模拟工件和辗轧,分别,上层磁盘可以通过加热到900℃诱导线圈。
在可高达323.2兆帕斯卡磁盘之间产生高负荷,最大滑移率为12.7%。
1原则
评价热辊磨损的一个新的试验机研制成功,这是一个类似盘型一样的直径60毫米轧机。
磁盘,传动轴,轴承座和感应加热设备。
设计了有特殊形状的上盘其温度可高于900摄氏度。
上下盘可以用来模拟在热轧工件和辗轧,分别之间的滑移率磁盘可以由前滑决定。
嵌有不同材料的低磁盘可以用来研究在某些条件下轧制辊的磨损。
原来的2m高的直径160毫米的轧机由马达驱动,交连设计的设备是磁盘,轴,轴承座,平衡弹簧,端盖,垫环,接线盒,背部板等.高频感应加热装置的目的是为一个特殊的加热方式。
(1)上盘尺寸是直径160毫米×30毫米,低磁盘直径160毫米×50毫米。
磁盘材料45钢和实验卷筒材料其直径10毫米×10毫米,嵌入到下盘边缘。
(2)驱动轴是40Cr钢材料其空心水冷却。
轴承座,受压设备,平衡弹簧的设计也是这样的。
为了这一目的,GP10-C1采用的是高频感应装置,以及感应电源的参数见表1。
在磁盘表面上加热的GP10-C1的感应电源是根据皮肤电磁感应加热效果的理论。
感应线圈是专门为一个磁盘上的逆持续加热半圆形设计。
实验热磨损测试,包括磁盘的热水器和冷却水系统图1简单作了说明。
导体材料的T1或T2纯铜管的尺寸为10毫米×1毫米。
2实验
为了测试机器性能的有效性。
辊高速钢(HSS)材料嵌入在较低的磁盘。
这个项目的材料(质量百分数)的化学成分列于表2,实验材料是原来的硬度通过HR150ARockwell硬度计测量。
高速钢辊的磨损量的材料在不同载荷和滑动率测定后使用,对试样磨损表面形貌是通过扫描电子显微镜(PH值ILIPS505)观察。
3结果与讨论
磨损率曲线图提出,这表明在不同的下滑率样本中作为一个周期函数的磨损率S是从4.8%到12.7%之间以及载荷
为141.5到323.2兆帕斯卡。
在实验中,上盘温度是900
,磨损最为严重。
然而,在氧化层保护下热磨损减少这个现象在本实验中并没有表现出来。
可看到磨损率滑动曲线随负载增加。
负荷比下滑起到了更重要作用。
我们观察到了一些有意思的现象,例如,转速在1680转以下,其磨损率上升较小。
原因可能是轧辊表面由黑色的薄氧化层保护。
在不同的旋转速度下观察高速钢轧辊表面微观结构,其下盘温度在530
到580
之间,上盘温度在880
到930
。
图3显示了可变转速下的高速钢表面的SEM形貌,其打滑率S为12.7%以及负载为323.2帕,从图3(a)中可以看到表面氧化摩擦,磨损高速钢轧辊可以由图3(b)和图3(c)看到,提高转速氧化磨损率会下降。
图3(b)表明,在有负载增加时高速钢轧辊表面有黏着磨损,其磨损机理是氧化磨损。
当两个表面发生直接的物理接触,并且认为是其中一个表面比另一个表面硬时,磨损现象就会发生。
随着较软表面在较硬表面的粗造物的周围发生塑性变形,后者的粗糙物压入前者表面。
当较硬表面发生切向运动时,由于微犁削、微切削和微崩裂的联合作用,较软部分被去除。
由于高温碾压会发生氧化磨损,将粘合磨损与材料的基本属性联系是很困难的。
氧化物在模具中扩散,随即黑色氧化层便从轧辊
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