落地式双排钢管脚手架专项方案.docx

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落地式双排钢管脚手架专项方案

SM广场二期（安泰佳苑）

3#5#6#7#楼及地下车库工程

落地式双排钢管

脚

手

架

专

项

方

案

编制单位：

ZZ建设有限公司

目录

一、编制依据…………………………………………………………………………….2

二、工程概况…………………………………………………………………………….2

三、双排钢管脚手架架体设计形象…………………………………………………….3

四、外脚手架搭设的劳力安排及材料配置…………………………………………….6

五、搭设程序及工艺流程……………………………………………………………….7

六、落地双排脚手架计算书…………………………………………………………….7

七、组织保障及技术措施………………………………………………………………19

一、安全技术措施………………………………………………………………………20

二、制度保证……………………………………………………………………………20

三、思想意识保证………………………………………………………………………20

八、安全施工措施………………………………………………………………………21

九、安全文明保证措施…………………………………………………………………26

十、环境、职业健康安全管理保证措施………………………………………………28

一、编制依据

为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011），实现安全管理规范化、科学化，确保规范施工安全生产，根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。

1.《危险性较大分部分项工程管理办法》建质{2099}87号文中相关规定；

2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

3.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ-18）；

4.《建筑施工高空作业安全技术规范》（JGJ80-91）；

5.《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；

6.《建筑施工手册》第五版；

7.《建筑施工计算手册》第二版；

8.《现行建筑材料规范大全》

9.工艺标准及操作规程本公司质量、环境、职业健康安全管理一体化管理手册、一体化作业文件及管理规章制度。

二、工程概况

该工程为菲华置业（重庆）有限公司开发的安泰佳苑二期工程；位于渝北区冉家坝余松二支路，整个由3栋34层、1栋33层高层住宅建筑、商业裙楼及地下车库组成；总建筑面积约122254.39平方米，其中地下车库-3F\-2F\-1F约22655.15平方米；3号楼34F/吊1F/-3F建筑面积约23593平方米，高度98.60米、5号楼34F建筑面积约20129平米高度98.60米、6号楼33F/吊1F建筑面积约23468平米高度95.70米，7号楼34F/吊1F建筑面积23593平米高度98.60米。

本工程±0.000绝对标高273.80。

工程建筑工程等级一级，建筑耐火等级为一级；安全等级为二级，抗震设防烈度为6度；屋面防水等级Ⅱ级，地下防水等级二级，地下电专业设备房和商业用房为一级。

本双排落地脚手架方案主要使用范围为建筑周边裙楼的封闭型外墙防护和外立面装饰脚手架搭设方案，最大搭设高度按18米设计，随施工进度搭设，高出作业层1.5米。

三、双排钢管脚手架架体设计形象

1、材料及规格选择

根据JGJ59-2011标准要求，采用钢管搭设，钢管尺寸采用φ48×3.2MM，并使用钢扣件。

2、立杆、水平杆、栏杆、横向斜撑为黄色，剪刀撑为黄黑色相间（每段长度为400mm）；

3、小横杆

每个主节点处设小横杆一道，小横杆外伸长度不小于100mm，不大于150mm，小横杆距主节点距离为120mm（不得大于150mm）；

4、安全立网

安全网强度符合规范要求，且张挂平整，并保持整洁无破损；

双排脚手架架体立杆内侧采用安全密目网全封闭围挡施工。

4.2米高搭设首层平网，随施工进度设随层网，每隔6米设层间网。

5、安全警示带

1）、沿外架四周，每隔每隔3层或10m设置20cm高安全警示带（兼挡脚板），第一道设于第2层水平封闭层处；

2）、警示带安装于外架外立杆的内侧,采用18mm厚木胶合板。

警示带外立面采用油漆刷成红白相间的色条，色条宽200mm；

5、架体基础

1）、位于砼垫层上的架体基础采用垫木枋，C20砼垫层厚度≮100mm；

2）、位于结构楼板上的架体基础垫150×150×18mm（厚）的木胶合板。

6、架体搭设要求

6.1、立杆

1）、立杆纵向间距1.5m，横向间距0.9～1.0m，步距1.8m；离地高度20CM设置纵横方向扫地杆。

2）、立杆各接头必须采用对接扣件对接，对接立柱上的对接扣件应交错布置，相邻两个立柱接头不应设在同步同跨内，同步内隔一根立杆的两个相隔立柱接头在高度方向错开的距离不应小于600mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3即600mm。

6.2、水平杆

1）、每一主节点处必须设置一根横向水平杆，采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm；

2）、纵向水平杆设置在立杆的内侧并采用直角扣件与立杆扣紧。

纵向水平杆设于横向水平杆之上；

3）、大横杆

大横杆间距控制在1.5M，以便立网挂设，大横杆置立于立杆里面，每侧外伸长度不应小于10CM，但不应大于20CM。

杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50CM。

4）、小横杆

小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10CM，小横杆间距：

立杆与大横杆交接处必须设小横杆，脚手板处75CM，且伸入墙内不小于18CM。

6.3、脚手板

1）、脚手板采用竹脚手板铺设,每2步一铺设；

2）、脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用10～14#铅丝固定牢靠。

3）、应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平，并要设置挡脚板，挡脚板高度为18CM。

满铺距墙小于10CM。

6.4、连墙件

连墙件必须采用刚性构件，架体与建筑结构的连接采用刚性连接。

连墙件设置按下表要求设置。

6.5、剪刀撑设置原则

双排落地式外架两端分别自下至上设置剪刀撑一道，中间剪刀撑间距不大于15米，每道剪刀撑宽度不少于4跨6米，水平成角为45度至60度，搭接长度不小于1米，三个旋转扣均布固定。

6.6、外架平网

外架必须在作业层的下一层设置安全平网，安全平网要挂至建筑结构边。

6.7、外架水平封闭层设置原则

外架每隔3层，且不大于10m设置一道水平封闭层。

悬挑外架的第一道水平封闭层设于悬挑梁上；爬架的第一道水平封闭层设于底座上。

落地式脚手架的的第一道水平封闭层设于建筑物第一层顶板标高位置处。

四、外脚手架搭设的劳力安排及材料配置

1、劳动力配置：

根据工程规模和外脚手架的数量确定搭设人员的人数，专业架子工8人，普工10人。

明确分工并进行技术交底。

2、材料要求：

2.1钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的直缝电焊钢管。

其化学成份及机械性能应符合《普通碳素钢技术条件》（GB700-88）的规定。

严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。

2.2扣件为可锻压铸铁扣件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件，扣件必须符合JGJ22-85《钢管脚手架扣件》的规定，并且要有出厂合格证，不得使用严重锈蚀、有裂缝的扣件，新旧扣件均应经过防锈处理。

材质应符合GB78-67《可锻铸铁分类及技术条件》中KT33-8的条件。

扣件附件采用的材料应符合《普通碳素用技术条件》（GB700-88）中A3钢的规定。

用螺纹应符合（普通螺纹）（GB1968-81）的规定，扣件不得有裂纹，钻孔、砂眼、锈蚀及其它影响使用的缺陷，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两面三刀旋转面间隙不小于1mm。

2.3材料计划表：

材料名称

规格

尺寸

数量

备注

钢管

48x3.2

6000

60000m

十字扣件

50000个

旋转扣件

5000个

安全网

2300目/m2

48000m2

跳板

3000x300x45

8000张

五、搭设程序及工艺流程

1搭设准备

按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位；

选用合格钢管及扣件

2搭设顺序及流程

排杆→立杆→扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙件（或加抛杆）→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……..。

六、落地双排脚手架计算书

计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

剪刀撑搭设大样

脚手架搭设体系平面图

脚手架搭设体系剖面图

（一）、参数信息

1.脚手架搭设参数

脚手架从地面开始搭设，最大搭设高度H：

18m；

顶步栏杆高：

1.2m；内立杆距离墙长度a：

0.5m；

立杆步距h：

1.8m；总步数：

20步；

立杆纵距la：

1.5m；立杆横距lb：

1.05m；

小横杆伸出内立杆长度a1：

0.3m；扫地杆距地：

0.2m；

采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

连墙件布置方式为三步三跨，连接方式为扣件连接；

连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；

脚手架沿墙纵向长度l：

150m；

1.8×6.0m绿色密目安全网网目尺寸为5.0mm×5.0mm，绳径3.2mm，自重0.01KN/m2。

外立面铺设竹压板，安全网全封闭，脚手架用于外墙装饰及安全防护，考虑二层同时作业。

2.荷载参数

（1）活荷载参数

脚手板自重标准值：

采用竹串片脚手板0.35kN/m2；

拦板与挡墙脚手板自重标准值：

竹串片脚手挡板0.14kN/m；

脚手架外侧立面采用密目安全网自重标准值：

0.01kN/m2；

每米立杆承受的结构自重标准值：

0.1395kN/m；（查JGJ130-2001表A-1）

装饰脚手架作业层上的施工均布活荷载：

2kN/m2；

（2）风荷载参数

μz=1.0（查GBJ50009-2001）

μs=1.3ψ=1.3×1.2×0.5（安全网的挡风系数）=0.78

Wk=0.7μzμsW0=0.7×1.0×0.78×0.40=0.22kN/m2。

（2）静荷载参数

1）脚手板参数

选用木脚手板，按规范要求铺脚手板；

脚手板自重：

0.35kN/m2；铺设层数：

4层；

2）挡脚板参数

选用木脚手板（220×48×3000），铺脚手板层设挡脚板

挡脚板自重：

0.08kN/m；挡脚板铺设层数：

4层；

3）防护栏杆

铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为8根；

4）围护材料

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。

密目网选用为：

2300目/100cm2，A0=1.3mm2；

密目网自重：

0.01kN/m2；

（二）、小横杆的计算

小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。

1.均布荷载值计算

作用在小横杆上的荷载标准值：

q=0.038+0.350×1.5/3+3×1.5/3=1.713kN/m；

作用在小横杆上的荷载设计值：

q=1.2×（0.038+0.350×1.5/3）+1.4×3×1.5/3=2.356kN/m；

2.强度验算

最大弯矩M=ql2/8=2.356×1.052/8=0.325kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.325×106/5.08×103=63.917N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=63.917N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度ν=5ql4/384EI

=5.0×1.713×10504/（384×2.06×105×12.19×104）=1.080mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=1.080mm小于最大允许挠度值min（1050/150，10）=7.000mm，满足要求！

（三）、大横杆的计算

小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。

计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。

1.小横杆传递给大横杆的集中力计算

内排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5qlb（1+a1/lb）2=0.5×1.713×1.05×（1+0.3/1.05）2=1.487kN；

内排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5qlb（1+a1/lb）2=0.5×2.356×1.05×（1+0.3/1.05）2=2.045kN；

外排大横杆受到的集中力标准值：

F=0.5qlb[1+（a1/lb）2]=0.5×1.713×1.05×[1+（0.3/1.05）2]=0.973kN；

外排大横杆受到的集中力设计值：

F=0.5qlb[1+（a1/lb）2]=0.5×2.356×1.05×[1+（0.3/1.05）2]=1.338kN；

2.大横杆受力计算

大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。

根据实际受力情况进行计算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图（kN·m）

剪力图（kN）

变形计算简图

变形图（mm）

计算得到内排大横杆：

最大弯矩：

M=0.828kN.m

最大变形：

ν=3.875mm

最大支座反力：

F=6.756kN

计算得到外排大横杆（计算过程从略）：

最大弯矩：

M=0.546kN.m

最大变形：

ν=2.554mm

最大支座反力：

F=4.447kN

3.强度验算

最大应力计算值σ=0.828×106/5.08×103=163.044N/mm2；

大横杆实际弯曲应力计算值σ=163.044N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

4.挠度验算

最大挠度ν=3.875mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=3.875mm小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！

（四）、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值。

规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。

本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为6.756kN,外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为4.447kN；

作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：

内立杆受到的竖向作用力R=6.756kN≤8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：

外立杆受到的竖向作用力R=4.447kN≤8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

（五）、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs

Hs=[H]/（1-0.001[H]）=18/（1-0.001×18）=18.32m；

2.静荷载标准值计算

（1）结构自重标准值NG1k

采用Φ48×3.5钢管。

外立杆：

NG1k=gkHs=0.1360×18.32=2.49kN；

内立杆：

NG1k=gkHs=0.1136×18.32=2.08kN；

（2）构配件自重标准值NG2k

1）脚手板的自重标准值NG2k1

采用木脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2，铺设层数n1=4层。

外立杆：

NG2k1=n1×0.5×lb×la×gk1=4×0.5×1.05×1.5×0.35=1.103kN；

内立杆：

NG2k1=n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1=4×（0.5×1.05+0.3）×1.5×0.35=1.733kN；

2）挡脚板的自重标准值NG2k2

采用木脚手板（220×48×3000），自重标准值gk2=0.08kN/m，铺设层数n2=4层。

外立杆：

NG2k2=n2×la×gk2=4×1.5×0.08=0.480kN；

3）防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

采用Φ48×3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m，总根数n3=8根。

外立杆：

NG2k3=n3×（la×gk3+0.0132）=8×（1.5×0.0384+0.0132）=0.566kN；

4）围护材料的自重标准值NG2k4

采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

外立杆：

NG2k4=la×[H]×gk4=1.5×37.5×0.01=0.563kN；

5）附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在大横杆上的小横杆根数n4=2根，铺设层数n5=4层，采用Φ48×3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。

外立杆：

NG2k5=n5×n4×（0.5×lb×gk6+0.0132）

=4×2×（0.5×1.05×0.0384+0.0132）=0.267kN；

内立杆：

NG2k5=n5×n4×[（0.5×lb+a1）×gk6+0.0132]

=4×2×[（0.5×1.05+0.3）×0.0384+0.0132]=0.359kN；

6）构配件自重标准值NG2k合计

外立杆：

NG2k=1.103+0.480+0.566+0.563+0.267=2.978kN；

内立杆：

NG2k=1.733+0.359=2.092kN；

3.活荷载标准值计算

活荷载按照1个结构作业层（荷载为3kN/m2）和1个装修作业层（荷载为2kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=5kN/m2。

外立杆：

∑NQk=0.5×lb×la×∑Qk=0.5×1.05×1.5×5=3.938kN；

内立杆：

∑NQk=（0.5×lb+a1）×la×∑Qk=（0.5×1.05+0.3）×1.5×5=6.188kN；

4.风荷载标准值计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照荷载规范规定采用：

ω0=0.45kN/m2；

μs--风荷载体型系数：

μs=1.3=1.3×0.868=1.128；为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。

μz--风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：

脚手架底部μz=0.740，脚手架顶部μz=1.098；

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架底部Wk=0.7×0.45×0.740×1.128=0.263kN/m2；

脚手架顶部Wk=0.7×0.45×1.098×1.128=0.390kN/m2；

（六）、立杆稳定性计算

一）基本数据计算

1.立杆长细比验算

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ=l0/i=kμh/i=μh/i（k取为1）

查《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

立杆的截面回转半径：

i=1.580cm；

λ=1.500×1.8×100/1.580=170.886

立杆实际长细比计算值λ=170.886小于容许长细比210，满足要求！

2.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.500×1.8×100/1.580=197.373；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录C表得到：

φ=0.185；

3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

Mw=0.85×1.4WkLah2/10

经计算得到，各段弯矩Mw为：

脚手架底部Mw=0.152kN·m；

二）外立杆稳定性计算

1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.85×1.4∑NQk

=1.2×（5.299+2.978）+0.85×1.4×3.938=14.618kN；

σ=14618.003/（0.185×489）+152093.958/5080=191.306N/mm2；

组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=191.306N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/（φA）≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（5.299+2.978）+1.4×3.938=15.445kN；

σ=15444.878/（0.185×489）=170.494N/mm2；

不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=170.494N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

三）内立杆稳定性计算

全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。

σ=N/（φA）≤[f]

内立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（4.426+2.092）+1.4×6.188=16.484kN；

σ=16483.517/（0.185×489）=181.960N/mm2；

内立杆实际抗压应力计算值σ=181.960N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）、连墙件的稳定性计算

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=5.900kN；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.900kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=700/15.8的结果查表得到φ=0.871；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.871×4.89×102×205×10-3=87.292kN；

Nl=10.900kN

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=10.900kN≤双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！

七、组织保障及技术措施

一）、安全技术措施

1.组织保障

1.1建立安全生产组织，成立以项目部经理为组长的安全生产领导小组，工程设安全部门主持日常安全检查和监督指导工作并做好检查、整改记录。

1.2、总