君悦人货电梯基础加固方案.docx
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君悦人货电梯基础加固方案
(君悦)人货电梯基础加固方案
君悦广场二期项目工程
人
货
电
梯
基
础
加
固
方
案
江苏中厦集团有限公司
二零一二年二月
一、工程概况
1、君悦财富广场二期项目工程,地下室部分包括6#.8#主楼层地下室和附建式联体地下车库,±0.00相对于绝对标高4.30米,±0.00以下地下室高5.5米,6#.8#主楼地上34层,±0.00以上建筑高度105.70米。
2、本工程6#.8#楼电梯选用两台SCD200/200型人货电梯,提升高度110米,根据现场实际情况,准备将电梯安置于6#.8#楼建筑物(具体位置见附图)。
二、人货电梯基础施工
(一)技术要求
1、根据连云港建院工程勘察有限责任公司提供的《连云港君悦财富广场岩土工程勘察报告》,本工程6#楼电梯基础直接放在南地下室顶板上采用预埋螺栓固定,8#楼电梯基础放在北地面上整板基础采用预埋螺栓固定(电梯底部尺寸见附图)。
2、根据人货电梯说明书结合现场需要人货电梯总自重为G=537.15kN(详见计算书)
8#楼电梯基础底面积为5.00*6.00M
基础要求承载力为537.15/5.00*6.00=0.017Mpa
6#楼电梯基础要求承载力为537.15/4.20*4.20=0.030Mpa
由于6#楼基础附近有后浇带,顶板不符合基础荷载要求,所以采用钢管支撑将受力传至地下室底板。
根据工程地质勘探报告该处地基承载压力为0.27Mpa>0.030Mpa
符合要求
3、地下室顶板采用强度等级为C30商品混凝土。
4、基础施工时,要求定位准确,尺寸符合要求。
5、钢锚柱要求预埋准确(具体标准详见安拆施工组织设计)。
6、施工时要求对锚柱的螺孔进行保护,用胶布缠裹,安装前再将胶布拆除。
(二)梁板底支撑体系
顶板及梁底采用钢板托支撑,钢板托下与钢管连接,满堂钢管支撑体系需承受压力537.15kN。
该体系最少需40根立杆(详见计算书)。
该支撑体系整跨区域立杆间距为0.6m,根据此排列方法共设置立柱40根,符合基础承载要求(见计算书),步距1.0m设水平钢管拉接连至该跨独立柱,保证整个体系的稳定性,钢管规格Φ48×3.5㎜,根据设计计算满足人货电梯需承受的荷载要求。
具体分布如图:
注:
整个加固架体水平杆件与该跨框架柱连接牢固,上部与框架梁卡紧已保证架体的整体稳定性,如下图
三、人货电梯位置
本工程人货电梯位置放置在6#楼建筑物南侧6-22/6-26轴之间,8#楼在建筑物北侧8-12/8-20轴之间,基础中心距结构3200mm基础底标高在同地下室顶板标高。
该位置放置人货电梯可最大限度方便各楼层施工面材料运输,最大限度的发挥人货电梯的使用效率。
人货电梯基础位置图;
四、人货电梯安拆
详见安拆施工组织设计。
地下室楼板支撑人货电梯加固方案设计计算
SCD200/200J型升降机,导架高度为60米(约40个标准节)。
吊笼尺寸(m)(长×宽×高)3.0×1.3×2.7。
底盘尺寸为3600×4000。
SCD200/200J型升降机设置在地下室顶板上。
后浇带位置如图所示。
地下室顶板厚200,C35,采用钢管支撑加固,底盘下钢管必须采用顶托式钢管,顶紧地下室顶板,加固钢管立杆间距600×600,步距1000。
一、荷载计算:
(1)围栏重量1225KG=12.02KN(恒载)
(2)吊笼重量1480KG×2=2960KG=29.04KN(恒载)
(3)对重重量1258KG×2=2516KG=24.68KN(恒载)
(4)吊笼载重量2000KG×2=4000KG=39.20KN(活载)
(5)导架总重量150KG×40=10887KG=60KN(恒载)
(6)附墙架、动力电缆、电缆导向装置、钢丝绳、头架、紧固件等重量约占导架总重量的30%
60×0.3=18KN(恒载)
(7)用过道竖杆和过桥连杆的Ⅱ型附墙架结构的重量增加约为导架总重量的45%
60×0.45=27KN(恒载)
(8)动载:
动载的近似计算方法为:
在额定载重量上增加100%的冲击载荷、再加上吊笼重量和对重重量的50%。
{39.2×100%+(29.04+24.68)×50%}=66.06KN(活载)
(9)混凝土按24KN/m3计算:
4.0×3.6×0.3×24=103.68KN(恒载)
(10)地下室顶板上荷载:
按照3KN/㎡计算,3.6×4.0×3=43.2KN(活载)
合计:
恒载:
12.02+29.04+24.68+60+18+27+103.68=274.42KN
活载:
39.20+66.06+59.94=148.46KN
施工总荷载:
274.42×1.2+148.46×1.4=537.15KN
加固区域共计3.6×4.0÷0.6÷0.6=40根
则每根立杆承受的荷载为:
537.15÷40=13.4KN
二、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=13.4kN;
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.60
A——立杆净截面面积(cm2);A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.167;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.20m;
公式
(1)的计算结果:
=38.3N/mm2,立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
公式
(2)的计算结果:
=71.7N/mm2,立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.000;
公式(3)的计算结果:
=61.38N/mm2,立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
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