电大单向板肋梁楼盖设计.docx
- 文档编号:25898088
- 上传时间:2023-06-16
- 格式:DOCX
- 页数:16
- 大小:310.78KB
电大单向板肋梁楼盖设计.docx
《电大单向板肋梁楼盖设计.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《电大单向板肋梁楼盖设计.docx(16页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
电大单向板肋梁楼盖设计
、设计题目:
某工业厂房钢筋混凝土楼盖设计
二、设计参数
1、某工业厂房层高4.8m,楼盖结构平面布置简图如图1所示。
板、次梁和主梁伸入墙的深度分别为120mm、240mm和370mm。
楼梯设置在旁边的附属房屋内。
楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
250_J20
<»——II■—
L
L
L.
-
①②③①⑤⑥
图1楼盖平面布置图
2、楼面构造:
120厚钢筋混凝土现浇板(钢筋混凝土的容重为25kN/m3);20mm厚水泥砂浆面层(水泥砂浆的容重为20kN/m3);20mm厚石灰砂浆抹底(石灰砂浆的容重为17kN/m3)。
3、楼面可变荷载标准值为qkN/m2,其分项系数为1.3。
4、主梁沿房屋的横向布置,跨度为L1,次梁沿纵向布置,跨度为L2。
5、板、梁的混凝土强度等级见附录设计参数分组表;主、次梁纵筋采用HRB335级或HRB400级钢筋;主、次梁的箍筋和架立钢筋,板的受力钢筋和构造钢筋均采用HPB235级钢筋。
三、设计要求及工作量
1、设计要求
(1)确定柱网尺寸,布置主次梁,选择构件截面尺寸,绘制楼盖结构平面布置图。
(柱:
500mm*500mm(设计1),400mmX400mm(设计2)
(2)按考虑塑性内力重分布的方法计算板的内力,进行板的正截面承载力计算,绘制板的配筋图;按考虑塑性内力重分布的方法计算次梁的内力,计算次梁的正截面、斜截面承载力,绘制次梁的配筋图。
(3)按弹性方法计算主梁的内力,绘制主梁的弯矩、剪力包络图,根据包络图计算主梁正截面、斜截面承载力,并绘制主梁的配筋图。
(4)绘制楼盖结构平面布置图,板配筋布置图及主梁、次梁配筋详图,主梁的内力包络图,并作钢筋明细表,最后完成楼盖施工图两张。
2、工作量
(1)图纸要求
1)楼盖结构平面布置及板的配筋图、次梁配筋详图;(2号图纸一张)
2)主梁材料抵抗弯矩图及配筋详图。
(2号图纸一张)
3)在图中标注有关设计说明,如混凝土强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度及其他相关注意事项等。
4)图纸要求图面布局合理、线型分明、干净整洁、表达规范完整,所有尺寸标注必须采用仿宋体。
另外,绘图比例自定,但须合乎规范要求。
(2)计算书要求
1)要求计算准确,步骤完整,内容清晰,层析分明;
2)计算书要求字迹端正,清晰;计算书中的图表要求进行编号;
3)计算书中的计算简图要求线条清楚,尺寸详细,字体端正。
四、附录:
设计参数
1、混凝土强度等级:
C30
2、楼面活荷载:
7.5(kN/m2)
3、主梁跨度L1:
7.8m
4、次梁跨度L2:
6.0m
计算书正文
单向板肋形楼盖设计计算书
内容
计算
结果
一、设计资料
某工业厂房现浇钢筋混凝土楼盖,建筑轴线及柱网平面见图
(1)。
层
高4.8m,板、次梁、主梁深入墙的深度分别为120mm、240mm、370mm。
楼面可变何载标准值7.5kN/m2,其分项系数为1.3。
楼面构造为:
120m厚现浇钢筋混凝土板(25kN/m3);20mm厚水泥砂浆面层(20kN/m3);下面有20mm厚石灰砂浆抹底(17kN/m3)。
梁、板混凝土均采用C30级,主、次梁纵筋均采用HRB335级或HRB400级钢筋。
主、次梁的箍筋和架立钢筋、板的受力钢筋和构造钢筋均采用
HPB235级钢筋。
二、机构布置
楼盖采用单向板肋形楼盖方案,梁板结构布置及构件尺寸如图
(1)
图
(1)工业厂房单向板肋形楼盖梁板结构布置及构件尺寸图
2-1E0
b=1000mm,h=120mm,ho=12O—20=100mm,
fc=14.3N/mm2,
ft=1.43N/mm2,
fy=210N/mm2
内容
计算
结果
3、配筋
截面位置
M(kN*m)
as=
M/fcbh02
E=1—“
1一2as
As=E
fcbh0/fy(mm2)
实配
钢筋
(mm2)
边跨跨中
7.58
0.053
0.054
371
①12-160
707
B支座
—5.96
0.042
0.043
293
①10/12
-160599
中间跨
跨中
①—②
轴线间
⑤—⑥
5.13
0.036
0.037
251
①10-160
491
②—⑤
轴线间
5.13X0.8
0.029
0.029
197
①8/10
160403
中间
C
支座
①—②
轴线间
⑤—⑥
—5.13
0.036
0.037
251
①10-160
491
②—⑤
轴线间
—5.13X0.8
0.029
0.029
197
①8/10
160403
其中E均小于0.35,符合苏醒内力重分布的条件
P=403/1000/120=0.336%>pmin=0.2%及0.45*ft/fy=0.45*1.43/210=0.306%板的模板图、配筋及钢筋表如图(3)-a、图(3)-b、图(4)。
图(3)-a板的模板图、配筋图局部
图(3)-b板的模板图、配筋图全图
图(4)板的钢筋表
内容
计
算
结
果
图(5)按内力重分布方法计算的次梁截面有关尺寸及计算简图
2、内力
计算跨度
主梁bxh=300mmx800mm
边跨净跨In1=6000—120—150=5730mm
计算跨度心=5730+120=5850mm中间跨
净跨ln2=6000—300=5700mm计算跨度IO2=|n2=5700
跨度差(5850—5700)/5700=0.96%<10%
故次梁可按等跨连续梁计算
次梁的弯矩计算
截面位置
弯矩系数a
M=apl02(kN*m)
边跨跨中
1/11
1/11x39.26x5.852=122.14
B支座
—1/11
—1/11x39.26x5.852=—122.14
内容
中间跨跨中
1/16
1/16x39.26x5.72=79.72
中间C支座
—1/16
—1/16x39.26x5.72=—79.72
次梁的剪力计算
截面位置
剪力系数B
V=3pln(kN)
边支座A
0.4
0.4X39.26X5.73=89.98
B支座(左)
0.6
0.6X39.26X5.73=134.98
B支座(右)
0.5
0.5X39.26X5.7=111.89
3、配筋
中间C支座
0.5
0.5X39.26x5.7=111.89
正截面承载力计算
次梁跨中截面按T形截面计算,其翼缘宽度为
边跨bf'=1/3x5850=1950mm
中跨bf'=1/3x5700=1900mm
h=450mm,ho=45O—35=415mm
b'f=120mm
fcb'fh'ho—h'2)=14.3x1900x120X(415—120/2)=1157kN*m>122.14kN*m
故次梁跨中截面均按第一类T形截面计算。
次梁支座截面按矩形截面计算b=200mm
fc=14.3kN/m2,fy=300kN/m2
配筋计算表
截面位置
M
(kN*m)
b'
as=
M/fcbh02
E=1—a/1—2
as
As=Efcbh0
/fy(mm2)
实配
钢筋
(m
m2)
边跨中
122.14
1950
0.025
0.025
964
4◎
18
1017
B支座
—122.14
200
0.248
0.290
1147
2_^
18
+2e
22
1269
中间跨中
79.72
1900
0.017
0.017
639
18
763
C支座
—79.72
200
0.162
0.178
704
2①
18
12
735
其中E均小于0.35,符合苏醒内力重分布的条件
p=735/200/450=0.82%>pmin=0.2%及0.45*ft/fy=0.45*1.43/333=0.21%
斜截面受剪承载力计算
b=200mm,h0=415mm,
fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2
fyv=210N/mm2
hw/b=2.075<4,0.253cfcbho=0.25X14.3X200X415=297kN>V截面合适
0.7Xftbho=0.7X14.3X200X415=83.1kN
计
算
结
果
截面位置
V(kN)
Vcs=0.7Xftbho+1.25fyvnAsv1h0/S
实配钢筋
边支座A
89.98
①8-180,83.1+63.7=143.8
①
8-18
0
B支座(左)
134.98
①8-180,83.1+63.7=143.8
①
8-18
0
B支座(右)
111.89
①6-150,83.1+41.1=124.2
①
6-15
0
中间C支座
111.89
①6-150,83.1+41.1=124.2
①
6-15
0
psv=nAsv1/bs=2X283/200/150=0.189%>(psv)min=0.24ft/fyv=0.24X
1.43/210=0.172%
Smax为180,dmin为6mm.。
满足构造要求。
次梁布筋图如图(6)
图(6)次梁模板钢筋图
内容
计算
结果
五、
主梁计算
b=300mm
h=800mm
主梁按弹性理论计算。
主梁的截面尺寸及计算简图见图(7)
1、何载计算
由次梁传来的恒载:
11.59kN/mx6m=69.54kN
主梁自重:
25kN/m3x0.3mx(0.8—0.12)mx2.6m=13.26kN
主梁侧抹灰重:
17kN/m3x0.02mx(0.8—0.12)mx2.6m=1.20kN恒载标准值:
Gk=84kN
活载标准值:
Qk=19.5kN/mx6m=117kN
恒载设计值:
G=1.2x84kN=100.8kN
活载设计值:
Q=1.3x117kN=152.1kN
内容
计
算
结果
2、
内
力
计算跨度
边跨净跨:
lm=7800-120-250=7430mm
计算跨度:
loi=7430+250+370/2=7865mm
中间跨净跨:
ln27800—500=7300mm
计算跨度:
1027300+500=7800mm
101~102,故按等跨连续梁计算,由附表查得内力糸数k见卜表。
弯矩(kN*m)
剪力(kN)
项
次
荷载简图
边跨跨中
B支座
中间跨跨中
A支座
B支座
k/Mi
k/M2
k/MB
k/M3
k/M4
k/VA
k/Vb左
k/Vb右
0.22
0.155
—0.267
0.067
0.067
0.733
—1.267
1.000
①
②
191.84
121.87
—209.9
52.68
52.68
73.89
—127.7
100.8
0.289
0.244
—0.133
—0.133
—0.133
0.866
—1.134
0.089
342.86
284.73
—157.8
—115.2
—115.2
131.72
—172.5
13.54
③
④
⑤
内力不利组合
—0.044
—0.089
—0.133
0.200
0.200
—0.133
—0.133
1.000
—52.20
—105.6
—157.8
237.28
237.28
—20.23
—20.23
152.1
和m时斗ea
0.229
0.125
—0.311
0.096
0.170
0.689
—1.311
1.222
271.68
148.30
—368.9
113.89
201.68
104.80
—119.4
185.87
—0.030
—0.059
—0.089
0.170
0.096
—0.089
—0.089
0.778
—35.59
—70.00
—105.6
201.68
113.89
—13.54
—13.54
118.33
①+②
534.7
406.6
—367.7
—102.5
一
205.61
—300.2
114.34
①+③
191.32
16.28
—367.7
289.96
53.66
—147.9
252.9
①+④
463.52
270.17
—578.9
116.57
178.69
—327.1
286.67
①+⑤
156.25
51.87
—315.5
254.36
60.35
—141.3
219.13
注:
K:
为内力系数
M/V:
为内力
3、配筋
正截面承载力计算
主梁跨中截面按T形截面计算,其翼缘宽度为
b'f=1/3X7800=2600mm
fcb'fh'f(h0—h'f/2)=14.3X2600X120x(760-120/2)=3123kN*m>534.77kN*m
•••主梁跨中截面皆按第一类T形截面计算。
主梁支座截面按矩形截面计算:
b=300mm,
h0=800—80=720mm,
B支座边M=578.89—0.25X286.67=507.22kN/m。
fc=14.3N/mm2,
2
fy=300N/mm。
内容
计算
结果
3、配筋
截面
位置
M
(kN/m)
b'f
(mm)(或b)
h0(mm)
as=
M/fcb'fh02
(或b)
E=1—
a/1—2as
As=Efcb/(或b)h0/fy(mm2)
实配钢筋
(mm2)
边跨
中
534.7
2600
745
0.026
0.026
2400
7至22
2661mm2
B
支座
—507.2
300
720
0.228
0.262
2697
4念22+2型22+2
①20,2909mm2
中间跨中
290.0
2600
760
0.014
0.014
1318
4^22
1520mm2
—102.5
300
745
0.043
0.044
468
2①20,628mm2
E=均小于Eb
P=628/300/800=0.262%>pmin=0.2%
斜截面受
b=300mi
0.25x1,
0.7Xftb
剪承载力计算
m,h0=720mm,fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,fyv=210N/mm2°
4.3X300X720=772.2kN>V截面合适
h0=0.7X14.3X300X720=216,2kN
截面位置
V(kN)
Vcs=0.7Xftbh0+1.25fyvnAsv1h0/S
实配钢筋
边支座A
205.6
①8-160216.2+119.3=335.5>V
①8-160
B支座(左)
327.1
①8-160216.2+119.3=335.5>V
①8-160
B支座(右)
286.7
①8-160216.2+119.3=335.5>V
①8-160
Smax为250mm,dmin为6mm.用①6-250
psv=nAw/bs=2x283/300/250=0.075% 改用①8-160,psv=2x50.3/300/160=0.209%>pmin次梁传来的集中力__F=1.2x69.54+1.3X117=235.55kN用箍筋,双支①8,Asv=100.6,fyv=210N/mm2m=F/Asv/fyv=235550/210/100.6=11.15,取12个。 抵抗弯矩图及钢筋布置图如图(__9) 1弯起钢筋的弯起点距该钢筋的强度充分利用点最近的为450>h°/2,前一排的 弯起点至后一排的弯终点的距离 2钢筋切断点的位置(B支座负弯矩钢筋) 从钢筋强度充分利用点外伸1.2la+h0,且外伸超过理论断点距离h0不小于20d la=0.14fy/ft=0.14X300/1.43=33d 对①221.2la+h0=1.2X33X22+720=1591取1600 对①201.2la+h0=1.2x33X20+720=1572取1550 3跨中正弯矩钢筋深入支座长度lsa应>12d,对①22取270,对①20取240。 4支座A,构造要求负弯矩钢筋面积>0.25倍跨中钢筋,2①12+2①22,As= 986mm2>0.25X2661=665口打,要求深入支座边la=33d,至12,la=33Xd=33X12=396,伸至梁端,再下弯100。 ①22,la=33Xd=33X22=726,伸至梁端340再下弯400mm。 图(9)主梁抵抗弯矩图及钢筋布置图
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 电大 单向 板肋梁 楼盖 设计