闭口组合楼板计算书.docx
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闭口组合楼板计算书
闭口组合楼板计算书
第一部分:
概述
工程名称:
山东胜利油田会议中心项目
1、工程概述:
本工程采用YX65-170-510型钢承板,厚度:
0.91mm,材质:
Q410,热镀锌含量:
275g/m2,其截面形状见本计算书末尾附图。
混凝土等级C25,厚度120mm。
2、压型钢板的结构功能:
2.1、施工阶段:
压型钢板在施工阶段作为浇注混凝土的模板,是施工阶段的操作平台。
2.2、使用阶段:
压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载,此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。
3、结构验算:
3.1、施工阶段:
通过最大无支撑间距计算,判断在施工阶段是否需设置临时支撑。
3.2、使用阶段:
按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。
4、验算规范:
4.1、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
4.2、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
4.3、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)
4.4、《压型金属板设计施工规程》(YBJ216-88)
4.5、《钢筋混凝土组合楼盖设计与施工规程》(YB9238-92)
4.6、《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-98)
第二部分:
结构验算
1、计算参数
1.1、压型钢板参数
板型:
YX65-170-510
厚度:
0.91mm截面惯性矩(I):
110.93cU/m
正截面抵抗矩(Wp):
25.21cm3/m负截面抵抗矩(Wn):
25.21cm3/m
截面面积:
1764.7mm2/m重量:
0.14KN/m2
截面中性轴至下表面距离:
20.0mm
钢板材质:
Q410
钢材弹性模量(Es):
2.06X105N/mm2
钢材强度设计值(f):
355.0N/mm2
1.2、混凝土参数
混凝土厚度:
120mm
混凝土等级:
C25
混凝土弹性模量(Ec):
2.80X104N/mm2
混凝土抗压强度设计值(fc):
11.9N/mm2
混凝土抗拉强度设计伯:
(ft):
1.27N/mm2
1.3、楼板计算净跨距(次梁间距):
4.00m
2、荷载取值
2.1、恒荷载:
压型钢板自重:
0.14KN/m2
混凝土自重:
3.00KN/m2
装饰面层及吊顶重:
0.00KN/m2
其它恒荷载:
0.00KN/m2
2.2、活荷载:
楼、屋面活荷载:
0.50KN/m2
施工活荷载(均布荷载):
1.50KN/m2
施工活荷载(集中荷载):
2.25KN
其它活荷载:
0.00KN/m2
3、施工阶段支撑间距验算(其中施工阶段结构重要性系数取k=0.90)
施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板,需按强度和挠度验算最大无支撑间距,以确定施工阶段是否需设置临时支撑。
3.1、单跨板
计算方法:
取1m宽板带,按单跨简支板计算,其计算简图如下。
带售缎令一
P:
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最大弯矩截面为跨中截面
荷载设计化q=(1.2X(0.14+3.00)+1.4X1.50)X1.0=5.87KN/m
由f.Wp=
得Lsii=(8f.Wp/k.q)1/2
-1/2
=(8355.025211000/0.905.87)=3.68m
最大弯矩截面为跨中截面
荷载设计值:
q=1.2X(0.14+3.00)X1.0=3.77KN/m
P=1.42.25=3.15KN
由f.Wp=k(q.L2/8+P.L/4)
355.025.21构00=0.90(3.77必/8+3.15L/4)
得Ls12=3.83m
LS1=min(LS11,LS12)=3.68m
即施工阶段由强度条件决定的单跨最大无支撑间距为3.68m。
挠度验算时不考虑施工活荷载。
验算条件:
w=5qkL4/384EI<[w]=min(L/180,20)
荷载标准值:
qk=(0.14+3.00)1.0=3.14KN/m
由5qkL4/384EI=L/180
得Ll/180=(384EI/5W0qk)1/3
=((3842.06105X110.93104)/(5W0>3.14))1/3
=3.14m
由5qkL4/384EI=20
1/4
得L20=(20>384EI/5qk)
=((20384>2.06<105X10.93104)/(53d4))1/4
=3.25m
Ld1=min(LL/180,L20)=3.14m
即施工阶段由挠度条件决定的单跨最大无支撑间距为3.14m。
综合考虑强度和挠度后的单跨最大无支撑间距为:
L1=min(LS1,Ld1)=3.14m
施工阶段单跨验算结论:
根据以上强度和挠度的验算,本工程施工阶段单跨最大无支撑间距为3.14m,小于次梁间距4.00m,因此本工程钢承板在
施工阶段需设置临时支撑,临时支撑最大间距为3.14m。
3.2、两跨连续板
计算方法:
取1m宽板带,按两跨连续板计算,其计算简图如下。
P:
施工耕流耒
最大弯矩截面为中间支座处截面,为负弯矩
荷载设计化q=(1.2X(0.14+3.00)+1.4X1.50)X1.0=5.87KN/m
由f.Wn=
1/2
得Ls2i=(8f.Wn/k.q)
__1/2
=(8355.025211000/0.905.87)
=3.68m
最大弯矩截面为第一跨跨中截面
荷载设计值:
q=1.2X(0.14+3.00)X1.0=3.77KN/m
P=1.42.25=3.15KN
由f.Wp=k(
355.025.21构00=0.90(0.096377L2+0.2033.15L)
得Ls22=4.43m
LS2=min(LS21,LS22)=3.68m
即施工阶段由强度条件决定的两连跨最大无支撑间距为3.68m。
挠度验算时不考虑施工活荷载。
验算条件:
w=0.00521q 荷载标准值: qk=(0.14+3.00)1.0=3.14KN/m 0.00521ckL4/EI=L/180 1/3 =((2.06105X10.93<204)/(0.00521180M.14))1/3=4.27m 由0.00521ckL4/EI=20 得L20=(20>EI/0.00521qk)1/4 =((202.06205M10.93104)/(0.005213.14))1/4=4.09m Ld2=min(LL/180,L20)=4.09m 即施工阶段由挠度条件决定的两连跨最大无支撑间距为4.09m。 综合考虑强度和挠度后的两连跨最大无支撑间距为: L2=min(Ls2,Ld2)=3.68m 施工阶段两连跨验算结论: 根据以上强度和挠度的验算,本工程施工阶段两连跨最大无支撑间距为3.68m,小于次梁间距4.00m,因此本工程钢承 板在施工阶段需设置临时支撑,临时支撑最大间距为3.68m。 3.3、三跨连续板 计算方法: 取1m宽板带,按三跨连续板计算,其计算简图如下。 闭口组合楼板计算书 第一部分: 概述 工程名称: 山东胜利油田会议中心项目 1、工程概述: 本工程采用YX65-170-510型钢承板,厚度: 0.91mm,材质: Q410,热镀锌含量: 275g/m2,其截面形状见本计算书末尾附图。 混凝土等级C25,厚度120mm。 2、压型钢板的结构功能: 2.1、施工阶段: 压型钢板在施工阶段作为浇注混凝土的模板,是施工阶段的操作平台。 2.2、使用阶段: 压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载,此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。 3、结构验算: 3.1、施工阶段: 通过最大无支撑间距计算,判断在施工阶段是否需设置临时支撑。 3.2、使用阶段: 按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。 4、验算规范: 4.1、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 4.2、《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 4.3、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002) 4.4、《压型金属板设计施工规程》(YBJ216-88) 4.5、《钢筋混凝土组合楼盖设计与施工规程》(YB9238-92) 4.6、《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-98) 第二部分: 结构验算 1、计算参数 1.1、压型钢板参数 板型: YX65-170-510 厚度: 0.91mm截面惯性矩(I): 110.93cm4/m 正截面抵抗矩(Wp): 25.21cm3/m负截面抵抗矩(Wn): 25.21cm3/m 截面面积: 1764.7mm2/m重量: 0.14KN/m2 截面中性轴至下表面距离: 20.0mm 钢板材质: Q410 钢材弹性模量(Es): 2.06X105N/mm2 钢材强度设计值(f): 355.0N/mm2 1.2、混凝土参数 混凝土厚度: 120mm 混凝土等级: C25 混凝土弹性模量(Ec): 2.80X104N/mm2 混凝土抗压强度设计伯: (fc): 11.9N/mm2 混凝土抗拉强度设计伯: (ft): 1.27N/mm2 1.3、楼板计算净跨距(次梁间距): 4.00m 2、荷载取值 2.1、恒荷载: 压型钢板自重: 0.14KN/m2 混凝土自重: 3.00KN/m2 装饰面层及吊顶重: 0.00KN/m2 其它恒荷载: 0.00KN/m2 2.2、活荷载: 楼、屋面活荷载: 0.50KN/m2 2 施工活何载(均布何载): 1.50KN/m 施工活荷载(集中荷载): 2.25KN 其它活荷载: 0.00KN/m2 3、施工阶段支撑间距验算(其中施工阶段结构重要性系数取k=0.90) 施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板,需按强度和挠度验算最大无支撑间距,以确定施工阶段是否需设置临时支撑。 3.1、单跨板 计算方法: 取1m宽板带,按单跨简支板计算,其计算简图如下。 IHIr吐: 就 为勒令二 单期国阱债惠算计#胃困 最大弯矩截面为跨中截面 荷载设计化q=(1.2X(0.14+3.00)+1.4X1.50)X1.0=5.87KN/m f.Wp= ・一一1/2 Lsii=(8f.Wp/k.q) __1/2 =(8355.025211000/0.905.87) =3.68m 最大弯矩截面为跨中截面 荷载设计值: q=1.2X(0.14+3.00)X1.0=3.77KN/m P=1.42.25=3.15KN f.Wp=k(q.L2/8+P.L/4) 355.025.21构00=0.90(3.77必/8+3.15L/4) Lsi2=3.83m Lsi=min(Lsii,Lsi2)=3.68m 3.68m。 即施工阶段由强度条件决定的单跨最大无支撑间距为挠度验算时不考虑施工活荷载。 验算条件: w=5qkL4/384EI<[w]=min(L/180,20) 荷载标准值: qk=(0.14+3.00)1.0=3.14KN/m 4 由5qkL/384EI=L/180 得Ll/i80=(384EI/5W0qk)1/3 =((3842.06105X110.93104)/(5W0>3.14))1/3=3.14m 由5qkL4/384EI=20 得L20=(20>384EI/5qk)1/4 =((20384>2.06<105X10.93104)/(53d4))1/4=3.25m Ldi=min(LL/180,L2o)=3.14m 即施工阶段由挠度条件决定的单跨最大无支撑间距为3.14m。 综合考虑强度和挠度后的单跨最大无支撑间距为: Li=min(LS1,Ldi)=3.14m 施工阶段单跨验算结论: 根据以上强度和挠度的验算,本工程施工阶段单跨最大无支撑间距为3.14m,小于次梁间距4.00m,因此本工程钢承板在 施工阶段需设置临时支撑,临时支撑最大间距为3.14m。 3.2、两跨连续板 计算方法: 取1m宽板带,按两跨连续板计算,其计算简图如下。 P: 一琰林林 IillII【孙姓 司鼻二 商皆处工院赚的算靠 最大弯矩截面为中间支座处截面,为负弯矩 荷载设计化q=(1.2X(0.14+3.00)+1.4X1.50)X1.0=5.87KN/m由f.Wn= 得Ls2i=(8f.Wn/k.q)1/2 -1/2 =(8355.025211000/0.905.87)=3.68m 最大弯矩截面为第一跨跨中截面 荷载设计值: q=1.2X(0.14+3.00)X1.0=3.77KN/m P=1.42.25=3.15KN 由f.Wp=k( 355.025.21构00=0.90(0.096377L2+0.2033.15L) 得Ls22=4.43m LS2=min(LS21,LS22)=3.68m 即施工阶段由强度条件决定的两连跨最大无支撑间距为3.68m。 挠度验算时不考虑施工活荷载。 验算条件: w=0.00521q 荷载标准值: qk=(0.14+3.00)1.0=3.14KN/m 由0.00521ckL4/EI=L/180 1/3 得Ll/i8o=(EI/0.00521180qk) =((2.06105X10.93<104)/(0.00521180M.14))1/3=4.27m 由0.00521q 得L20=(20>EI/0.00521qk)1/4 =((202.06105M10.93104)/(0.005213.14))1/4=4.09m Ld2=min(LL/180,L2o)=4.09m 即施工阶段由挠度条件决定的两连跨最大无支撑间距为4.09m。 综合考虑强度和挠度后的两连跨最大无支撑间距为: L2=min(LS2,Ld2)=3.68m 施工阶段两连跨验算结论: 根据以上强度和挠度的验算,本工程施工阶段两连跨最大无支撑间距为3.68m,小于次梁间距4.00m,因此本工程钢承 板在施工阶段需设置临时支撑,临时支撑最大间距为3.68m。 3.3、三跨连续板 计算方法: 取1m宽板带,按三跨连续板计算,其计算简图如下。 □L.L.施工坤审语苻以 —1D.L: 看夏 有我统合三 以上三种荷载组合中,组合二和组合三为最不利情况最大弯矩截面为第一个中间支座处截面、为负弯矩 荷载设计化q=(1.2X(0.14+3.00)+1.4X1.50)X1.0=5.87KN/m 由f.Wn= 得Ls31=(f.Wn/ __1/2 二(355.025.211000/(0.1170.905.87)) =3.81m 最大弯矩截面为第一跨跨中截面 荷载设计值: q=1.2X(0.14+3.00)X1.0=3.77KN/m P=1.42.25=3.15KN 由f.Wp=k( 355.025.21构00=0.90(0.094377L2+0.2003.15L) 得Ls32=4.48m Ls3二min(Ls3i,Ls32)=3.81m 即施工阶段由强度条件决定的三连跨最大无支撑间距为3.81m。 挠度验算时不考虑施工活荷载。 验算条件: w=0.00677ckL4/EI<[w]=min(L/180,20) 荷载标准值: qk=(0.14+3.00)1.0=3.14KN/m 由0.00677ckL4/EI=L/180 得Ll/i80=(EI/0.00677180qk)1/3 二((2.06105X10.93<104)/(0.00677180>3.14))1/3=3.91m 由0.00677ckL4/EI=20 得L20=(20>EI/0.00677qk)1/4 =((202.06105M10.93104)/(0.006773.14))1/4 二3.83m Ld3=min(LL/180,L20)=3.83m 即施工阶段由挠度条件决定的三连跨最大无支撑间距为3.83m。 综合考虑强度和挠度后的三连跨最大无支撑间距为: L3=min(Ls3,Ld3)=3.81m 施工阶段三连跨验算结论: 根据以上强度和挠度的验算,本工程施工阶段三连跨最大无支撑间距为3.81m,小于次梁间距4.00m,因此本工程钢承 板在施工阶段需设置临时支撑,临时支撑最大间距为3.81m。 海灭碧澜天臬团天津■澜天铜结构有限公司 _「¥^一中 .170[170[1J0. ”于14\ 510 YX65-170-510看百尺寸
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