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南宁市可利江环境综合整治工程联合补水泵站
唐宋或更早之前,针对“经学”“律学”“算学”和“书学”各科目,其相应传授者称为“博士”,这与当今“博士”含义已经相去甚远。
而对那些特别讲授“武事”或讲解“经籍”者,又称“讲师”。
“教授”和“助教”均原为学官称谓。
前者始于宋,乃“宗学”“律学”“医学”“武学”等科目的讲授者;而后者则于西晋武帝时代即已设立了,主要协助国子、博士培养生徒。
“助教”在古代不仅要作入流的学问,其教书育人的职责也十分明晰。
唐代国子学、太学等所设之“助教”一席,也是当朝打眼的学官。
至明清两代,只设国子监(国子学)一科的“助教”,其身价不谓显赫,也称得上朝廷要员。
至此,无论是“博士”“讲师”,还是“教授”“助教”,其今日教师应具有的基本概念都具有了。
顶管安全专项施工方案
与当今“教师”一称最接近的“老师”概念,最早也要追溯至宋元时期。
金代元好问《示侄孙伯安》诗云:
“伯安入小学,颖悟非凡貌,属句有夙性,说字惊老师。
”于是看,宋元时期小学教师被称为“老师”有案可稽。
清代称主考官也为“老师”,而一般学堂里的先生则称为“教师”或“教习”。
可见,“教师”一说是比较晚的事了。
如今体会,“教师”的含义比之“老师”一说,具有资历和学识程度上较低一些的差别。
辛亥革命后,教师与其他官员一样依法令任命,故又称“教师”为“教员”。
中尧集团有限公司
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会签表
名称:
南宁市可利江环境综合整治工程联合补水泵站顶管安全专项
责任
部门或岗位
签名
日期
编制
审核
审批
第一章工程概况
1.1工程建设综合说明
l、工程名称:
南宁市可利江环境综合整治工程联合补水泵站及补水管道工程
2、建设地点:
南宁市江北大道边
3、建设单位:
南宁市相思湖新区投资建设发展有限责任公司
4、设计单位:
广西珠委南宁勘测设计院
5、监理单位:
广西华蓝工程咨询管理有限公司
6、施工单位:
中尧实业集团有限公司
1.2工程概述
本单项工程为南宁市可利江环境综合整治工程的子项目之一。
项目建设内容主要为联合补水泵站一座和压力补水管线。
近期主要补水给可利江和心圩江,装机容量为1670KW,补水流量5m3/s。
建设范围:
设计总共抽水5m3/s,其中4.3m3/s流量注入可利江相思湖主湖,其余0.7m3/s流量注入可利江四个子湖(分别为注入农职院子湖0.5m3/s、下雷子湖0.05m3/s、民大子湖0.1m3/s、机械院子湖0.05m3/s),4.3m3/s流量注入可利江主湖,然后通过连通渠进入心圩江。
联合补水泵站有有两部分组成:
一、联合补水泵站和配套工程,二、压力补水管。
一、联合补水泵站
本工程为框架结构,结构设计使用年限50年。
结构安全等级二级,地下室防水等级二级。
建筑地下四层,地上一层,建筑高度31.60m。
建筑底层占地总长28.00m,总宽21.00m,总建筑面积2309㎡。
泵房底部为椭圆形,泵房底板外椭圆方程为x2/162+y2/12.52=1,泵房外墙椭圆方程为x2/142+y2/10.52=1,泵房内墙58.9~68.3m高程椭圆方程为x2/12.62+y2/9.12=1,泵房内墙68.3~73.0m高程椭圆方程为x2/132+y2/9.52=1,泵房内墙73.0~82.0m高程椭圆方程为x2/13.22+y2/9.92=1。
泵站基础底板置于弱风化泥岩上,地基承载力标准值[fk]不小于350kpa。
泵站基础底板厚2.0m,泵站壁墙高程58.9~68.3m厚1.4m,高程68.3~73.0m厚1.0m,高程73.0~82.0m厚0.8m。
底板及壁墙混凝土强度等级均为C30,最大水胶比0.55,抗渗等级≥P10;梁、板、柱及楼梯为C25。
泵站82.0m以上框架填充墙采用MU10混凝土小型空心砌块,M7.5砂浆砌筑。
外墙采用涂料外墙,内墙面、顶棚均为混合砂浆底,面刮腻子内墙面及顶棚。
室内楼地面运行层采用水磨石楼面,值班室耐磨砖楼面。
屋面采用APP改性沥青卷材防水屋面。
二、压力补水管
压力补水管主要为钢管和预应力钢筒混凝土管。
接至可利江出水顶管穿江北西堤堤段采用DN1800预应力钢筒混凝土管,C15砼管座,1800砂石基础。
接至农校各子湖出水管穿堤段采用DN800~1400钢管,C15砼管座,1200砼基础。
接至规划相思湖东路段采用DN800预应力钢筒混凝土管,C15砼管座,1200砂石基础。
接至下雷、民大子湖、机械院补水段采用DN400预应力钢筒混凝土管,1200砂石基础。
接至下雷子湖补水段采用DN300预应力钢筒混凝土管,1200砂石基础。
顶管施工工程数量表:
序号
工程地点
顶管埋深(m)
管径(mm)
顶管长度(m)
主线长度(m)
1
江北大道
7.8
2200
117
228
2
江北大道
7.3
1200
206
约900
3
4
合计
1128
1.3沿线气候水文、地貌、地质情况
1.3.1气候条件
本工程所在地南宁市属大陆亚热带季风性湿润气候,多年最高气温40.4℃,最低气温2.1℃,年平均气温21.6℃;邕江为本区的主要河流,由西北向东南贯穿南宁市区,邕江50年一遇洪水位为79.60m,百年一遇洪水位为80.89m,正常水位为61.00~68.00m。
1.3.2地下水
邕江常水位为61.00~68.00米,而本工程顶管基础底高程为74.60米,地下水位高程67.56米(2019.2.16测)存在于圆砾层(圆砾层的底高程为62.00米,以下是强风化泥岩)与邕江水联通。
1.3.3地形及地貌
、联合补水泵站地形地貌
工程位于邕江Ⅱ级阶地,地面高程在77~81.5米,河床岸坡坡度8.8~54.8度,陡缓不一,多为农田菜地杂草杂树,人为活动破坏较为严重。
1.3.4地质特征及分布
根据地质报告描述表层为
杂填土;主要由黄褐色粘土、粉质粘土、粉土组成,夹少量碎石、碎砖块、耕植土等。
土质极不均匀,层厚1.5~5.3米.第二层
圆砾层;黄色、灰白色卵石层,局部呈卵石层状,成分主要为杂色硅质岩和灰白石英,层厚6.5~19.5米。
泵站基础底板置于第三层
强风化泥岩上,灰白色、灰色泥岩,上部全强风化呈粘土状,呈可塑、硬塑、坚硬。
层厚>100米。
1.3.5周边建筑物情况及地下管线情况
根据现场勘查,污水管线埋置采用顶管方法,不会对周边建筑物有不安全的因素。
根据现场勘查,周边及地下管线对顶管施工无影响。
第二章编制依据
2.1编制依据
(1)、国家现行建设工程施工及验收规范、规程、建设工程预算定额、劳动定额及相关施工。
(2)、本工程设计施工图纸及地质勘察资料。
(3)、本公司《质量管理体系要求》、《职业健康安全管理体系标准》及相关法律法规要求编制的《管理手册》及《程序文件》。
2.2采用的技术规范
《给水排水管道施工及验收规范》GB50268-2019;
《混凝土质量控制标准》GB50164—92;
《市政道路工程质量检验评定标准》CJJl—90;
《市政排水管渠工程质量检验评定标准》CJJ3-90;
《市政排水构筑物工程施工和验收规程》GBJ08-221-96;
《市政排水管道工程施工和验收规程》GBJ08-220-96;
《给水排水构筑物施工和验收规程》GB50141-2019;
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2019;
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99;
《建筑施工高处作业安全技术规范》JCJ80-91;
《建筑机械施工安全技术规范》JGJ33-2019;
《地下防水工程施工及验收规程》GBJ208-83;
《工程测量规范》GB50026—93。
《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99
《建筑变形测量规程》JGJ/T8-99
《深基坑支护设计与施工》
第三章采用顶管施工方案原因
1、在通车段开槽施工会对交通有影响,开槽施工费用较高。
2、管线所在位置周边地下有光缆、自来水管道等地下障碍物。
3、预留管需要横穿道路,开槽施工对交通影响大。
第四章施工前的准备工作
4.1仔细查阅有关设计文件及地质勘察报告
1、结合顶进地段工作井、接收井施工弄清管道穿越地层土层分布情况及管道下卧层地质清况,以此制定有关技术措施。
2、根据提供各层土相应物理参数,计算顶力、触变泥浆配置方案,以及注桨压力的确定。
3、查找可供地基稳定及变形计算分析的土性参数及现场测试资料。
4.2现场调查各种地质及地下管线、建筑物、障碍物,对可能影响顶进施工的部位进行处理及制定相应措施
4.3按顶管所经地层土壤参数,确定合适的施工方法,选定顶管过程中常规设备
4.4工程人员组织为了确保工程的安全、质量、进度和文明施工,以项目经理为主要负责人,组建项目经理部。
4.5组织管理形式
4.5.1组织机构
为较好的完成此项工程,建立相应的现场管理机构如下
项目经理部组织机构框图
4.6施工临时用电
顶管工作井的施工用电根据现场情况接电。
本工程每个顶管作业面用电量统计如下:
序号
设备
功率
备注
1
主顶装置
26KW
2
葫芦吊
6KW
3
拌浆泵
5KW
4
管道照明
12伏以下安全电压
5
井口照明
3KW
6
场区照明
2KW
7
注浆泵
10KW
8
空压机
6KW
根据地质情况使用
合计
60KW
生活设施用电3KW,单独接入。
4.7投入本工程的施工机械设备
机械名称
型号、产地
功率、吨位
单位
数量
备注
千斤顶
TDW200t
200
台
2
汽车起重机
QY25型
187
台
1
龙门吊
8
台
2
装载机
柳工
300
台
1
挖掘机
CAT320C
165
台
1
洒水车
5
台
1
自卸汽车
东风
5
台
4
潜水泵
3B57
5
台
4
砂浆拌和机
JZC200
5.5
台
2
低压变压器
台
2
空压机
12.5
台
2
配风镐
电焊机
BX3-500-2
38KW
台
4
鼓风机
VY-12/7-b
台
4
手推车
自制
辆
10
泥浆泵
BW-160H
台
2
第五章工作井和接收井的设置
5.l工作井和接收井设计
5.1.1顶进工作井的宽度
B=D+S=2.0m+3.2m=5.2m
式中B——顶管工作井的宽度5.6m
D——顶进管节的外径尺寸2.4m
S——操作宽度,取5.0m;
5.1.2顶进工作井的长度
L=L1+L2+L3+L4+L5=9.6m
式中L——顶管工作井的长度
L1——顶管长度
L2——千斤顶长度
L3——后背厚度
L4——出土工作间长度
L5——工具管长度(m)。
当采用管道第一节管作为工具管时,钢筋混凝土管不宜小于0.3m;钢管不宜小于0.6m,此处为钢管,取0.6;
5.1.3顶进工作井和接收井深度
原地面H1
h1
h2
h3
H1=h1+h2+h3
H2=h1+h3
式中:
h1=地面至导轨顶高度7.5m
h2=导轨高度0.1m
h3=基础厚度(包括垫层)0.1m
H1=顶进坑地面至坑底的深度(m)地面至基底高度7.7m
H2=接受坑地面至坑底的深度(m)m
5.1.4接收井尺寸
根据检查井的尺寸设计及满足施工的要求,接收井平面尺寸为:
长×宽=9.6×5.6m。
5.2工作井、接收井施工
本工程工作井深度在7.8m之间,本工程土质从上往下为素填土、粘土、杂填土,为确保在施工过程中的安全,工作井和接收井主要采用槽钢护壁支撑与现浇钢筋砼模筑护壁靠背结合的方法支护,混凝土护壁厚300mm,混凝土采用C20,钢筋按φ14@200双向布置。
工作井或接收井开挖时,必须保证井四壁的垂直度,工作井每开挖1米的深度就对该节浇筑混凝土护壁,工作井每挖深2.5m就装配槽钢护壁支撑且整体焊接,现浇模筑钢筋砼护壁作为顶进后靠背,直至工作井基本成型,工作井基坑底铺设10cm厚混凝土垫层。
工作井稳定性验算
此处,根据工作井的具体形式,采用ANSYS有限元分析软件进行沉井的稳定性分析。
用solid45单元建立护壁混凝土与周围土体的实体模型如图:
单元划分后的模型实体模型
由于结构与荷载的对称性,分析时采用了四分之一结构体。
具体尺寸参照顶进工作坑平面图。
荷载除考虑周围土体的作用力之外,计入了1.5t的龙门吊和吊装的管子2.2t。
将龙门吊与管子的压力在局部范围内处理为均布荷载,即有366pa的均布荷载。
经分析得护壁混凝土与周围土体共同作用的应力以及位移云图如下。
最大水平位移为3cm,最小1cm,水平方向应力最大13.4Mpa,最小5.7Mpa,小于C20混凝土的抗压强度17.5Mpa,位移与应力均能够满足稳定性要求。
竖向位移云图水平位移云图
竖向应力云图水平应力云图
第六章、导轨设计
基坑导轨是安装在工作坑内为顶管提供一个基准的设备,工作坑基础必须打一层10cm厚C20混凝土加固,以便在顶管时不会导致导轨发生移位或者下沉。
导轨本身必须具备坚固、挺直,管子压上去不变形等特性,材料多用轻、重铁轨制成,有时也可选用工字钢,根据施工经验,采用铁轨制作导轨不易变形,能较好地满足施工要求。
制作导轨时,导轨面标高和管内底流水面标高是相等的。
钢筋混凝土管顶进的导轨的两轨道之间的宽度B根据下式求得:
钢管2.20m;B=(D2一d2)1/2
式中:
B一基坑导轨两轨之间的宽度1.61m
D—管外径2.232m,
d一管内径2.20m;
钢管1.20m;B=(D2一d2)1/2厂
B一基坑导轨两轨之间的宽度1.07m
第七章主项设备
顶管施工中主要设备为主顶油缸及附件、主顶油泵、控制阀门。
千斤顶采用顶力为2000KN的千斤顶,行程为0.8米。
采用柳州欧维姆公司和四平市建筑预应力机械厂生产的电动油泵和液压千斤顶。
ZB系列高压电动油泵技术参数表
型号
额定压力Mpa
(公斤/厘米2)
额定流量
(升/分)
油箱容积
(升)
自重
(公斤)
外形尺寸
(毫米)
ZB10/49
49(500)
10
170
300
1000×650×970
采用一台YT1960(200)型液压千斤顶,其技术参数见下表
型号
额定压力Mpa
(公斤/厘米2)
顶出力KN
(吨)
工作行程
(毫米)
自重
(公斤)
外形尺寸
(毫米)
YT1960(200)
47(484)
1960(200)
800
700
φ300×1302
第八章后座
在顶管过程中,为了使分散的各个油缸推力的反力变成均匀地作用在工作坑的后方土体上,一般需要浇筑一堵40cm厚C25钢筋混凝土后座墙,在后座墙与主顶油缸尾部之间,再垫上一块钢制的后靠背,后靠背的作用是把主顶油缸产生的集中在几个点上的数百吨的反力较均匀地分布在后座墙上去。
这样,由后靠背和后座墙以及工作坑后方的土体这三种组成了顶管的后座。
这个后座必须能完全承受油缸总推力的反力。
为了确保安全,这个反力R取推力的1.2~1.6倍,计算公式为:
当污水管埋深为7.8米,土层为泥岩与粉砂岩互层④时
R=aB{γh2Kp/2+2cH(Kp)1/2+γhHKp}
式中:
R-总推力的反力(KN)
a-系数(取1.5~2.5之间),此处取2.0
B-后座墙的宽度,此处取1.5m
γ-土的容重(KN/m3),此处取19.1
H-后座墙的高度(m),此处取1.5m
Kp-被动土压系数{为tg2(45°+φ/2)},此处φ为11.9°
c-土的内聚力(Kpa),此处取66.6Kpa
h-地面到后座墙顶部土体的高度(m),此处取7.2m。
经计算R=606t
计算出的顶力满足P=143 第九章顶管施工顶力计算 人工顶管顶力的计算: 对于顶管顶进深度范围土质好的,管前挖土能形成拱,可采用先挖后顶的方法施工。 根据经验公式: P=nPO 其中: P——总顶力 n——土质系数。 土质系数取值可根据以下两种情况选取: (1)土质为粘土、亚粘土及天然含水量较大的亚砂土,管前挖土能成拱者,取1.5~2.0。 (2)土质为中粗砂及含水量较大的粉细砂,管前挖土不易成拱者,取3~4。 取n为2.0。 PO——为顶进管子自重。 顶进的每节管自重约为5.6吨,最长段以68米计,每节管长6米,共要顶进12节管,则PO=5.6×12=61.9吨。 则总的顶力为: P=nPO=2.0×61.9=123.84吨 考虑地下工程的复杂性及不可预见因素,顶管设备取1.3倍左右的储备能力,设备顶进应力为1.3×123.84=160.99吨,选用一个千斤顶作为顶进动力设备,千斤顶的顶力为200吨。 第十章地面起吊设备 本工程每节管重约5.6吨,采用8t行车电动葫芦作为起吊设备能满足施工要求。 第十一章顶管方式 顶管方式主要采用手掘式顶管。 手掘式顶管是最早发展起来的一种顶管施工的方式,由于具有施工操作简便、设备少、施工成本低、施工进度快等优点,现在仍被许多施工单位采用。 从已施工的实例来看,在粘土中采用手掘式顶管工作时,每一个工作坑每天可顶进8~l0m,速度较快。 手掘式顶管是一种敞开的顶管工艺,因此要特别注意防止发生有毒、有害气体中毒现象,井内必须采用鼓风机鼓风,以便稀疏井内的空气。 第十二章顶管的施工工艺 顶进施工的顺序为: 设备及管道安装→穿墙→人工挖土→顶进。 12.1导轨及顶铁安装 本工程顶管用的导轨采用角钢焊接制作,焊接成一个整体,确保其稳定、牢固。 导轨要平顺、等高、平行,其导轨的中心与管道中心重合,纵坡与管道设计坡度一致,并与底板牢牢固定在一起。 顶铁采用工字钢及钢板制作,安装后顶铁轴线要与管道轴线平行对称,顶铁与管口之间安装缓冲材料衬垫。 以避免顶力对管节造成损坏。 12.2顶进设备安装 顶进设备使用汽车起重机吊入或采用井架加导链葫芦吊装。 千斤顶固定在支架上,并与此同时管道中心线平行,对称布置,其合力作用线与管道中心线重合。 顶进后背墙按设计要求进行制作,如果后背墙存在预留孔洞,则使用顶铁横梁作为后座。 同时为了增加后背受力面积,在后座横梁后设一排钢轨排。 12.3开始顶进 顶进施工前,先对顶管的所有设备进行全面检查并经过空负荷试运转,设备运转正常,确认条件具备时方开始进行顶进工作。 在开始顶进时,顶进要缓慢进行。 第一节管作为工具管,其顶进方向、角度,对后来其它管节的影响很大,所以在顶进时,一定要控制好第一节管的顶进方向。 第一节顶出时要防止土体坍塌,打开封门后,立即将第一节管顶入土中。 12.4人工挖土 采用人工挖土,手推土运到工作坑,再用电动卷扬机提升出地面。 挖土进尺根据土质和线路加固情况确定,不宜超挖,一般情况下每次掘进进尺约0.5m左右,土质不好时,则按千斤顶的顶程挖掘,顶程一般为20~30cm,即挖掘一个顶程的土方,立即顶过管节,使涵节紧接开挖面。 开挖时要严格控制前刃脚的入土内深度,以保证开挖面不坍塌。 在不允许土下沉的顶地段,管子周围一律不得超挖。 在一般顶管地段,上面允许超挖1.5㎝,但在下面135°范围内不得超挖,一定要要保持管壁与土基表面吻合。 12.5顶进 顶进若发现有油路压力突然增高,应停止顶进,检查原因经过处理后方可继续顶进,回镐时,油路压力不得过大,速度不得过快。 挖出的土方要及时外运,及时顶进,使顶力限制在较小范围内。 对于过大的顶程,顶进阻力较大时,在管节外侧壁上涂擦石蜡,减小管壁阻力,继续顶进。 顶进过程中,严格控制管道前进方向,并根据测量结果,分析偏差产生的原因和发展趋势,制定纠编措施。 12.6顶管施工测量 12.6.1测量次数 在顶第一节管时及校正顶进偏差过程中,应每顶进20~30cm,即对中心和高程测量一次;在正常顶进中,应每顶进50~100cm时,测量一次。 12.6.2中心测量 根据工作井内测设的中心桩、挂中心线,利用中心尺,测量头一节管前端的轴线中心偏差。 12.6.3高程测量 使用水准仪和高程尺,测首节管前端内底高程,以控制顶进高程;同时,测首节管后端内底高程,以控制坡度。 工作井内应设置两个水准点,以便闭合之用,经常校核水准点,提高精度。 12.6.4复测 一个管段顶完后,应对中心和高程再作一次竣工测量,一个接口测一点,有错口的测两点。 12.7纠偏 当测量发现偏差在10~20mm时,采用超挖纠偏法,即在偏向的反侧适当超挖,在偏向侧不超挖,甚至留坎,形成阻力,施加顶力后,使偏差回归。 当偏差大于20mm时,采用千斤顶纠偏法,当超挖纠偏不起作用时,用小型千斤顶顶在管端偏向的反侧内管壁上,另一端斜撑在有垫板的管前土壁上,支顶牢固后,即可施加顶力。 同时配合超挖纠偏法,边顶边支,直至使偏差回归。 12.8顶管施工质量标准 顶管施工主要质量标准遵循以下几点: ⑴、顶进不偏移,管节不错口,管底坡度无反坡。 ⑵、顶管接口套环应对正管缝与管端外周,保证密贴。 管端垫层粘牢不脱落。 ⑶、管缝填充料和顺,不流淌,橡胶圈安放正确。 ⑷管节不得有裂缝,不渗水,管内不得有泥土及建筑垃圾。 ⑸、顶管允许偏差: (均为每段一点)。 轴线位置 50mm 管道内底高程 D<1500 +30mm,-40mm 相邻管间错口 钢筋混凝土管道 15%壁厚且不大于20mm 对顶时两端错口 50mm 注: D为管道内径(mm) 第十三章顶管顶进与地层形变控制 顶管引起地层形变的主要因素有: 工具管开挖面引起的地层损失,工具管纠偏引起的地层损失,工具管后面管道外周空隙填充不足引起的地层变形,管道在顶进中与地层摩擦而引起的地层扰动。 所以在顶管施工中要根据不同土质、覆土深度和地面沉降的情况,配合测量报表的分析,及时调整土压平衡值,同时要求坡度保持相对的平稳,控制纠偏量,减少对土体的扰动。 根据顶进速度,控制出土量和地层变形的信息数据。 第十四章施工监测监控措施 对基坑施工期间基
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