板模板盘扣计算书.docx
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板模板盘扣计算书.docx
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板模板盘扣计算书
板模板(盘扣式)计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
B3
新浇混凝土板板厚(mm)
300
模板支架纵向长度La(m)
40
模板支架横向长度Lb(m)
30
模板支架高度H(m)
4
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)
4
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
0.3×1×0.8=0.24
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la(mm)
900
立杆横向间距lb(mm)
900
水平杆步距h(mm)
1500
顶层水平杆步距hˊ(mm)
800
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)
200
小梁间距l(mm)
200
小梁最大悬挑长度L1(mm)
100
主梁最大悬挑长度L2(mm)
150
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
木模板
厚度t(mm)
15
抗弯强度设计值f(N/mm2)
16.83
弹性模量E(N/mm2)
10000
计算方式
三等跨梁
按三等跨梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bt2/6=1000×152/6=37500mm4
I=bt3/12=1000×153/12=281250mm3
承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×1×3=13.356kN/m
q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.3)=9.156kN/m
q1活=γQbQ1k=1.4×1×3=4.2kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1×1×3=10.63kN/m
1、强度验算
Mmax=0.1q1静l2+0.117q1活l2=0.1×9.156×0.22+0.117×9.156×0.22=0.056kN·m
σ=Mmax/W=0.056×106/(37500×103)=1.493N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×10.63×2004/(100×10000×281250)=0.041mm
νmax=0.041mm≤min{200/150,10}=1.333mm
满足要求!
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
Ф48×3.5
截面惯性矩I(cm4)
416.667
截面抵抗矩W(cm3)
83.333
抗弯强度设计值f(N/mm2)
12.87
弹性模量E(N/mm2)
8415
计算方式
三等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.2×3=2.719kN/m
正常使用极限状态
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1×0.2×3=2.166kN/m
按三等跨梁连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.218×106/83333=2.616N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=1.451kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.451×1000/(2×50×100)=0.435N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
νmax=0.266mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
满足要求!
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=1.269kN
R2=2.675kN
R3=2.675kN
R4=1.269kN
正常使用极限状态
R1ˊ=1.013kN
R2ˊ=2.134kN
R3ˊ=2.134kN
R4ˊ=1.013kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
0mm×0mm
截面惯性矩I(cm4)
12.19
截面抵抗矩W(cm3)
5.08
抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
计算方式
三等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2,R3,R4]/2=max[1.269,2.675,2.675,1.269]/2=1.3375kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ]/2=max[1.013,2.134,2.134,1.013]/2=1.067kN
计算简图如下:
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.505×106/5080=99.409N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax=3.682kN
τmax=2Vmax/A=2×3.682×1000/489=15.059N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
3、挠度验算
νmax=0.696mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
满足要求!
七、立柱验算
钢管类型(mm)
B-LG-2500(Φ48X3.2X2500)
回转半径i(mm)
15.9
抗压强度设计值[f](N/mm2)
300
立柱截面面积(mm2)
450
立柱截面抵抗矩(cm3)
4730
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=800+2×0.7×200=1080mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段:
λ1=l01/i=1080/15.9=67.925
查表得,φ=0.732
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3]×0.9×0.9=11.207kN
f=N1/(φ1A)=11.207×103/(0.732×450)=34.022N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求!
非顶部立杆段:
λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得,φ=0.386
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.3)+1.4×3]×0.9×0.9=11.742kN
f=N2/(φ2A)=11.742×103/(0.386×450)=67.599N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求!
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N](kN)
40
按上节计算可知,可调托座受力
N=11.207kN≤[N]=40kN
满足要求!
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.24×40×4×6+0.55×40×4)=401.184kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×40×302/2=25515kN.m
MT=401.184kN.m≤MR=25515kN.m
满足要求!
混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×40×4+0.55×40×4)=161.28kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.3]×40×302/2=208494kN.m
MT=161.28kN.m≤MR=208494kN.m
满足要求!
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