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第三章汽轮机几种典型运行事故,汽轮机常见故障,机组振动油系统着火水冲击超速,机组振动故障,机组振动故障的现场处理要求,近几十年国内有关单位对机组振动故障处理的历史和经验教训说明,对振动故障的定性一般并不困难,但在确定故障的具体原因时,由于对造成故障的机理分析有分歧,使得误判时有发生。
因此,机组振动故障的诊断除需要现场经验外,还应该掌握一定的基础理论和科学的分析能力,这样才能快捷地找出故障的确切原因,提出正确的根治措施,而不致盲目地一概采用现场高速动平衡的方法,使得表面上振动有所减小,实际上没有根治,机组经过一段时间的运行或检修后,振动重复出现。
汽轮发电机组振动故障特征汇总表,汽轮发电机组振动故障特征汇总表(续),常见振动故障的诊断,下面介绍机组常见振动故障特征、判断方法。
质量不平衡转子的弯曲动静碰摩油膜失稳和汽流激振结构共振结构刚度不足联轴器不对中裂纹转子转子中心孔进油转子截面刚度不对称,质量不平衡,转子质量不平衡是汽轮发电机组最常见的振动故障,它约占了故障总数的80。
随着制造厂加工、装配精度以及电厂检修质量的不断提高,这类故障的发生率正在逐渐减少。
即使如此,质量不平衡目前仍是现场机组振动的主要故障。
处理手段:
低速动平衡,高速动平衡。
9,转子不平衡(RotorImbalance),质量不平衡的一般特征,最关键的特征是:
稳定的工频振动在整个信号中占主要成分。
工频振幅为主的状况应该是稳定的,这包括:
各次启机;升降速过程;不同的工况,如负荷、真空、油温、氢压、励磁电流等。
工频振动的相位同时也是稳定的。
第二个主要依据是这种状况的重复性。
转子质量不平衡的分类特征,汽轮发电机组转子的质量不平衡产生的原因有三个:
原始不平衡;转动过程中的部件飞脱、松动;转子的热弯曲。
原始不平衡是主要原因。
原始不平衡,原始质量不平衡指的是转子开始转动之前在转子上已经存在的不平衡。
它们通常是在加工制造过程中产生的,或是在检修时更换转动部件造成的。
这种不平衡的特点:
除振幅和相位的常规特征外,它的最显著特征是“稳定”,这个稳定是指在一定的转速下振动特征稳定,振幅和相位受机组参数影响不大,与升速时或带负荷的时间延续没有直接的关联,也不受启动方式的影响。
具体所测的数据中,在同一转速,工况相差不大时,振幅波动约20,相位在1020范围内变化的工频振动均可以视为是稳定的。
对于新机组,原始不平衡在第一次升速就会显现出来,在对转子进行任何处理之前的升降速振动数据中,特征重复性很好。
转动部件飞脱和松动,汽轮发电机组振动发生转动部件飞脱可能有叶片、围带、拉金以及平衡质量块;飞脱时产生的工频振动是突发性的,在数秒钟内以某一瓦振或轴振为主,振幅迅速增大到一个固定值,相位也同时会出现一个固定的变化。
相邻轴承振动也会增大,但变化的量值不及前者大。
这种故障一般发生在机组带有某一负荷的情况。
发生松动的部件可能有护环、转子线圈、槽楔、联轴器等。
部件松动所造成的工频振动大的情况可以发生在升速、定速或带负荷过程。
有的情况下大振动会变小,出现波动现象。
平衡质量块飞脱的一个案例,某电厂的200MW机组大修后启机,3、4号轴承振动大进行动平衡,接长轴联轴器加重1600g,用两个M14的螺钉固定,升速到2600rpm时,3号轴承附近发出一声响声,振动增大,立即停机,发现平衡块飞脱。
2600rpm平衡块飞前,3号轴振为179mm14,瓦振为41mm69,飞后3号轴振为220mm60,瓦振为47mm118,平衡块飞脱使得轴振和瓦振相位变化约60,轴振振幅增加40mm,瓦振振幅增加6mm。
现场动平衡加重实例影响系数法,某200MW机组大修后启动,3000rpm时3瓦垂直方向振动约100mm,决定进行动平衡平衡计算过程如下:
原始振动:
A0=97mm277在接长轴试加重:
Pt=781g135再次启机3000rpm,测:
A1=140mm269计算影响系数a=(A1-A0)/Pt=(140mm269-97mm277)/781g135=0.0589(mm/g)116.9计算最终加重量:
P=1646.9g340加重后的结果:
A=17mm121,转子的弯曲,转子热弯曲,转子热弯曲引起的质量不平衡的主要特征是工频振动随时间的变化。
随机组参数的提高和高参数下运行时间的延续,工频振幅逐渐增大,相位也随之缓慢变化,一定时间后这种变化趋缓,最终基本不变。
存在热弯曲的转子降速过程的振幅,尤其是过临界转速时的振幅,要比转子温度低启机升速时的振幅大。
两种情况下的波特图可以用来判断是否存在热弯曲。
为此有时需要安排专门的试验,机组不采用滑参数停机的方式,较快地减负荷,以观察转子温度高的情况下降速过程的幅频特性,和冷态启机时进行比对。
一旦转子温度降低,转子的弯曲会很快恢复。
因此,测试必须在转子弯曲没有完全恢复前进行。
转子热弯曲产生的原因,新机转子的热弯曲一般来自材质热应力。
这种热弯曲状态是固有的、可重复的,因而可以用平衡的方法处理。
有时运行原因也会导致热弯曲。
如:
汽缸进水、进冷空气、动静碰摩等。
只要没有使转子发生永久塑性变形,这类热弯曲都是可以恢复的,引起热弯曲的根源消除后,工频振动大的现象也会随之自行消失。
发电机转子也常会因为通风道堵塞引起转子一测温度高于对面一侧,转子发生类似于一阶振型的弯曲,它自然对一阶振动影响最大,表现最明显应该在过一阶临界转速时的工频振动增大。
转子永久性弯曲,当转子最大内应力超过材料的屈服极限,使转子局部产生塑性变形,当外力和热应力消除后,变形不能消失,称为:
塑性弯曲,也称永久性弯曲永久性弯曲是设备事故,使设备不能投入运行,必须进行直轴处理,将会造成很大的经济损失,转子永久性弯曲产生的原因:
动静摩擦转子径向局部过热膨胀弯曲当转速低于第一临界转速时,主轴的弯曲方向和转子不平衡离心力的作用方向基本一致,往往产生愈摩愈弯、愈弯愈厚的恶性循环,以致使主轴产生永久性弯曲。
停机后,汽缸、转子金属温度较高,汽缸内任何意外原因进冷水,也会造成主轴弯曲进水后,汽缸产生拱背变形,盘车被迫停止静止的高温转子下半部被水浸泡,当上下温差达到150200时,就会造成主轴永久性弯曲。
转子的原材料存在过大的残余内应力,在较高的温度下经过一段时间的运行后,内应力逐渐得到释放,从而使转子产生弯曲变形。
另外,套装转子在装配时,由于偏斜,蹩劲也会造成主轴弯曲,防止主轴弯曲的措施:
汽轮机安装时,必须考虑热状态变化,合理调整动静间隙,以保证在正常运行工况下不会发生动静摩擦。
汽缸应具有良好的保温条件,保证在正常起动和停机过程中不产生过大的上下部温差。
主蒸汽、再热蒸汽及抽汽管道必须有完善的疏水系统。
在停机后注意切断与公用系统相连的各种水源,严防汽缸进水。
运行中加强对机组振动的监视,及早发现动静摩擦。
在第一临界转速以下汽轮机轴承振动达到0.04mm时,必须打闸停机,不得盲目升速或降速暖机。
起动前必须认真检查主轴的晃度、上下缸温差及冲转参数,在冲转条件不具备情况下,严禁起动。
动静碰摩,汽轮发电机组转动部件与静止部件的碰摩是运行中常见故障。
随着现代机组动静间隙变小,碰摩的可能性随之增加。
碰摩使转子产生非常复杂的振动,是转子系统发生失稳的一个重要原因,轻者使得机组出现强烈振动,严重的可以造成转轴永久性弯曲,甚至整个轴系毁坏。
对碰摩的故障特征,进行了许多研究,但是,这些研究结果和实际情况还有距离,因为相同的特征对应着许多其它的故障。
碰摩的诊断是目前具有一定难度的主要振动故障。
每年全国都会有几台大机组发生动静碰摩而出现大振动,但在处理过程中却往往要走弯路。
需要进行多次开机,平衡加重或支撑加固,为此延误数周已是常事。
最终开缸检查,方发现汽封或通流部分已严重摩擦。
机组碰摩原因
(1),机组动静碰摩通常有下列起因:
转轴振动过大。
不管何种起因,大振动下的转轴振幅一旦大到动静间隙值,都可能与静止部位发生碰摩。
因此,碰摩常常是中间过程,而非根本原因。
由于不对中等原因使轴颈处于极端的位置,整个转子偏斜。
非转动部件的不对中或翘曲也会导致碰摩。
机组碰摩原因
(2),动静间隙不足有时是设计上的缺陷所造成的。
也经常是安装、检修的原因,动静间隙调整不符合规定所致。
动静间隙是受多种因素影响的。
如:
真空、凝汽器灌水、缸温等,即便在开缸状态下调整好,扣缸后的上下间隙也要变化缸体跑偏、弯曲或变形机组高压转子前汽封比较长,启机中参数掌握不当容易造成这个部位发生碰摩,进而造成大轴塑性弯曲。
全国大约有近30台机组发生过这样的故障。
开机过程中,上下缸温差过大,造成缸体弯曲变形,是碰摩弯轴的主要运行原因之一。
碰摩的后果:
轻的:
汽封磨损汽封漏汽量增大降低汽轮机效率重的:
叶片断裂、主轴弯曲,甚至汽轮机完全损坏,碰摩通常发生的部位:
隔板汽封叶片围带汽封轴端汽封各轴承的油挡部位发电机的径向碰摩通常发生在密封瓦处,碰摩发生的机理,碰摩的种类,全周碰摩转子在它转动的一周中始终与静子保持接触。
发生全周碰摩的静子在360周向都要接触,转子可以是只有部分弧段接触,也可以是全局接触。
部分碰摩转子在它转动的一周中只有部分弧段接触。
部分碰摩在静子上只有部分弧段接触。
碰摩的三种物理现象,碰撞由于碰撞,使转子在不平衡引起的强迫同步响应的基础上叠加一个自由振动响应,这个自由振动的频率是转子的固有频率,是整个振动响应的主要成分。
摩擦转子刚度的改变碰摩的响应碰摩转子的响应中应该含有次同步、同步和超同步等谐波成分。
实际碰摩的响应受到碰摩发生的轴向位置、冲击的锐度、结构对不同频率振动的传递特性等因素的影响,使得各频谱成分在实际信号中复杂化。
不同的情况次同步和超同步会呈现不同的量值。
碰摩转子的动力特性,碰摩发生时作用在转轴上有两种力:
冲击力,即碰撞力。
该力引起碰摩点局部压缩变形,并引起转轴的反弹运动。
碰摩时的冲击效应有下列特点:
由于冲击作用时间很短,相当于一个脉冲函数,因此,产生宽频带响应由于转轴的旋转,碰摩是重复过程,因而产生的是周期性的振动。
撞击时具有高的法向力和切向力。
接触材料之间存在着能量的吸收和转移。
接触表面的力、转子的反弹运动以及材料的局部变形都有高度的非线性特性。
摩擦力。
摩擦力是作用在接触点的切向力,转轴上的摩擦力与旋转方向相反。
摩擦力的大小取决于接触点的法向力及摩擦表面的性质。
碰摩过程中的摩擦和碰撞一样,同样具有非线性特性。
因此,这个过程的振动信号含有丰富的谐波分量。
碰摩的高度非线性使其经常带有混沌特性。
严重的碰摩可以使材料磨损后变为轻度碰摩,甚至能完全脱离碰摩状态。
摩擦的另一个重要效应是对转子的局部加热。
局部加热的后果是转子弯曲,工频振动增大。
碰摩的信号特征,碰摩具有多种征兆,易变的信号特征与外界条件有密切的关系,在某一时刻出现的征兆,在其它时刻可能不再复现,这使得碰摩故障的表现带有一些不确定性。
碰摩的诊断,碰摩的现场诊断是一项难度比较大的技术。
如果认定了碰摩,常需要开缸处理,工作量较大,这就要求诊断的高准确性。
现有的诊断方法主要还是根据振幅、频谱和轴心轨迹进行判断。
另外还可以观察轴颈静态位置,碰撞点力的作用可使轴颈中心发生较大的变化。
单纯用瓦振信号进行判断,只能看到频谱。
转轴信号可以提供丰富的碰摩信息。
机组升降速的波特图、极坐标图和级联图、全频谱级联图。
现场运行人员在启机过程常采取“听诊”的方法,对碰摩的确定有时也是有用的。
但要注意,由于高中压缸都是双层缸,有的机组低压缸也是双层缸,通流部分的碰摩声很难传出来,只有轴端汽封的碰摩声比较容易听到。
因而,不能片面地将某一种方法的结论作为是否发生碰摩的决定性判据。
防止动静碰磨的技术措施:
根据机组的结构特点及运行工况,合理地设计和调整各部位的动静间隙认真分析转子和汽缸的膨胀特点和变化规律,在起动、停机和变工况时注意对胀差的控制和调整在机组起停过程中,应严格控制上下缸温差、蒸汽参数的变化、监视段压力及轴的窜动在运行中防止水冲击,停机后严防汽缸进冷汽冷水起动前及升速过程中,应严格监视转子晃度和振动,不得在超限增况下强行起动,一台机组碰摩实例,某200MW机组正常运行小修后第一次启动就发生了碰摩。
碰摩情况:
启动
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