花都项目人货梯基础施工方案.docx
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花都项目人货梯基础施工方案
目录
一、工程概况2
二、平面布置2
三、人货梯参数2
四、承台验算3
五、首层楼板验算4
六、松木桩基础验算4
附图:
人货梯平面图
人货梯基础图
人货梯基础施工方案
一、工程概况
广州花都南方花卉商住楼项目房屋建筑工程总建筑面积:
11万m2;地上建筑面积:
9万m2;地下建筑面积:
3万m2;地下一层,地上结构为住宅楼(自编A1-A3,A4-A5,A6-A7,B1-B6,C1-C3,C4-C6,D1-D2,D3-D4,E1-E3,E4-E6,F1-F2)等小高层住宅楼。
根据建筑物平面布置和工期要求,现选择使用6台人货梯,人货梯安装高度根据建筑物高度而定,见表1。
表1:
建筑高度统计表
栋号
层数
架空层层高(m)
标准层高(m)
顶层高(m)
总高度(m)
人货梯高(m)
地下室
1
E1~E3
15
3
3
47.85
47.85
50
E4~E6
15
3
3
47.85
47.85
50
F1~F2
11
3
3
34.35
34.35
38
F4~F5
17
3
3
52.35
52.35
55
F6~F7
18
3
3
56.85
56.85
60
A1~A3
11
3
3
34.35
34.35
38
二、平面布置
1、基础定位
布置的人货梯位置如下表2及附图。
表2:
人货梯定位表
序号
栋号
建筑物层数
±00以上高度(m)
人货梯高(m)
型号
定位
1
E1~E3
15
首层面板
40
SC200/200TD
E2
2
E4~E6
15
±00
50
SC200/200TD
E5
3
F1~F2
11
首层面板
38
SC200/200TD
F2
4
F4~F5
17
首层面板
55
SC200/200TD
F5
5
F6~F7
18
首层面板
60
SC200/200TD
F6
6
A1~A3
11
首层面板
38
SC200/200TD
A2
2、平面布置
根据本工程施工条件,考虑到材料运输方便,能合理使用施工人货梯,人货梯基础共有两种:
安装在建筑物单体外(详见施工平面布置图),土质为回填土,需采用松木桩进行地基处理;另一种置于地下室顶板上。
三、人货梯参数
该工程选用SC200/200TD型施工人货梯进行基础承台及楼板验算,具体参数见表3。
表3:
中联SC200/200TD型施工人货梯参数
型号
SC200/200TD
运行速度
34m/min
额定载重量
2×2000kg
额定功率(KW)
2×2×11
吊笼尺寸(内空)
3.2×1.5×2.5m
吊笼自重(含传动机构)
2×2000kg(单笼)
外笼自重
1480kg
标准节尺寸
650×650×1508mm
标准节用量
40节
电缆导向装置
电缆滑车
标准节/每节自重
ф4.5:
170kg
防坠安全器型号
附墙架类型
Ⅱ型
附墙间距
9m
导轨架与建筑物距离
---
60米总自重
19.61t
基础承载
≥0.015Mpa
预计安装高度
38~60m
人货梯搭设高度最高L=60米,共40节,每节自重170kg,吊笼规格为3.2米×1.5米,基础承台长6.2米,宽3.8米、高0.3米,砼强度等级为C30,配筋为双层双向Φ12@200。
人货梯承台底部承载共两种:
一为承台底部设置在强度C30,厚度为450mm厚的首层地下室顶板上;另一种为承台底部设置在松木桩基础上。
四、承台验算(按最高60米计算)
1、荷载计算
施工人货梯主要技术参数如下:
吊笼重(双笼):
2×2000kg;
外笼重:
1480kg;
导轨架总重(共需40节,标准节每节重170kg):
40×170kg=6800kg;
载重量(双笼):
2×2000kg。
G1=4000+1480+6800+4000=16280kg
附墙架、动力电缆、电缆导向装置、钢丝绳、头架紧固件等重量约占导架总重量的30%;G2=40×170×30%=2040kg
用过道竖杆和过桥连杆的附墙结构的重量增加约为导架总重量的45%;G3=40×170×45%=3060kg
P=(G1+G2+G3)×9.81=210kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n=2
基础承载:
P=210×2=420kN
按能承受最大压力Pmax=420kN而制作的基础,符合人货梯的使用要求。
2、承台基础按照中联起重机械公司提供的基础承台图纸施工。
(见附图)
本工程的施工升降机基础为尺寸为3.8×6.2×0.3m;砼强度为C30;配筋A12钢筋间隔250mm×250mm,两层钢筋间距为270mm。
折算成均布荷载q=P/A=420÷3.8÷6.2=17.83KN/m2
按1米板宽为计算单元;
内力分析
Mmax=0.125ql2=0.125×17.83×(6.2/2)2=21.42kN·m
抗弯强度验算
C30砼,fc=14.3N/mm2、ft=1.43N/mm2、a1=1.0、钢筋保护层C=15mm;
a1=15+12/2=21mm,h0=300-21=279mm;
板底钢筋为A12@250(HRB235)
As=452mm2、fy=210N/mm2
受压区高度
x=fyAs/(fcb)=452×210/14.3/1000=6.64mm<ξbh0=0.518×279=144.5mm
受弯承载力Mu=fyAs(h0-x/2)=452×210×(279-6.64/2)×10-6=26.16kN.m
Mmax=21.42kN·m<Mu=26.16kN.m;承载力满足设计要求;
3、施工升降机基础位置的首层顶板受力计算
本工程的施工升降机基础为尺寸为3.8×6.2×0.3m;砼强度为C30;配筋A12钢筋间隔250mm×250mm,两层钢筋间距为270mm。
且基础均坐落于首层地下室顶板上。
施工升降机基础自重G=1.2×基础自重
基础尺寸为3.8×6.2×0.3m;
基础自重=25×3.8×6.2×0.3KN=176.7KN
根据结构图所示,施工升降机基础所在位置的最不利板最大跨度为
5100mm×5400mm,
因此,板跨模型按5.1米×5.4米双向板计算。
楼板厚度为450mm,板面双层双向配筋B16@160,砼强度为C30。
施工梯对楼板产生的总荷载P1=G+P=1.2×(176.7)+420
=632.04KN
折算成均布荷载q1=P1/A=632.04÷3.8÷6.2=26.82KN/m2
==================================================================
内力分析
由于楼板为无梁楼板,但无梁楼板的柱帽间均有暗梁连接,
因此板跨按四侧固结的双向板计算;
楼板自重传递的均布荷载q2=25×0.45=11.25KN/m2;
施工梯传递的均布荷载q1=P1/A=632.04÷3.8÷6.2=26.82KN/m2
极限承载能力验算荷载组合q=q1+q2=26.82+11.25=38.07KN/m2
根据均布荷载作用下双向矩形板的弯矩系数计算表查得,各位置的弯矩系数如上图所示;
跨中:
Mmax=(1+1/6)0.0193ql2=(1+1/6)×0.0193×38.07×5.12=22.29kN·m
支座:
Mmin=-0.0527ql2=-0.0527×38.07×5.12=52.18kN·m
跨中抗弯强度验算
C30砼,fc=14.3N/mm2、ft=1.43N/mm2、a1=1.0、钢筋保护层C=15mm;
a1=15+16/2=23mm,h01=450-23=427mm;
板底钢筋为B16@160(HRB335)
As=1257mm2、fy=300N/mm2
受压区高度
x=fyAs/(fcb)=1257×300/14.3/1000=26.37mm<ξbh0=0.518×427=221mm
受弯承载力Mu=fyAs(h0-x/2)=1257×300×(427-26.37/2)×10-6=156.05kN.m
Mmax=22.29kN·m<Mu=156.05kN.m;跨中承载力满足设计要求;
支座抗弯强度验算
C30砼,fc=14.3N/mm2、ft=1.43N/mm2、a1=1.0、钢筋保护层C=15mm;
a1=15+16/2=23mm,h01=450-23=427mm;
板底钢筋为B16@160(HRB335)
As=1257mm2、fy=300N/mm2
受压区高度
x=fyAs/(fcb)=1257×300/14.3/1000=26.37mm<ξbh0=0.518×427=221mm
受弯承载力Mu=fyAs(h0-x/2)=1257×300×(427-26.37/2)×10-6=156.05kN.m
Mmin=52.18kN·m<Mu=156.05kN.m;跨中承载力满足设计要求;
因此,施工升降机基础对应地下室顶板可不需要回顶亦可满足设计要求。
但本工程偏于安全考虑,拟对施工升降机基础对应地下室顶板采用一层回顶的措施(回顶采用门式架,门式架钢管立杆纵向间距≤900mm,相邻两门架横间距为≤1200mm,门式架钢管底座垫80mm×80mm孖枋木。
4、施工升降机基础位置的换填基础受力计算
本工程的施工升降机基础为尺寸为3.8×6.2×0.3m;砼强度为C30;配筋A12钢筋间隔250mm×250mm,两层钢筋间距为270mm。
且基础坐落于首层地下室侧壁外回填土上。
由于地下室侧壁为回填土,回填高度约为5米,回填完成时间约5个月有多,经近1个月的观察,沉降已基本稳定,回填土土质为粘性土,回填过程已按(分层夯实,每层夯实厚度不大于500mm的施工流程作业)。
因此,回填土的土质与原土面的回填土土质较为相近,其承载力可按本工程的地质资料上的回填土承载力考虑,根据《广州市花都南方花卉市场CAO401-20#&29#地块项目一期—场地岩土工程勘察报告》P3所示,人工填土层的地基承载力特征值fak取60kPa。
施工梯对土层产生的总荷载P1=G+P=1.2×(176.7)+420=632.04KN
折算成均布荷载q1=P1/A=632.04÷3.8÷6.2=26.82KN/m2
因此,地基承载力fak=60kPa>q1=P1/A=632.04÷3.8÷6.2=26.82KN/m2
地基承载力满足设计要求;
偏于安全考虑,需对地基采用换填中粗砂垫层进行地基加固,基础土层要平整夯实,在基础位置挖低0.5m,平整夯实后铺设中粗砂垫层,垫层厚度为0.5m,铺设平面尺寸为5m×8m,并用人工机具夯实平整,确保承载力达到180kN/m2。
砂垫层的厚度:
h=0.5m
θ——砂垫层的压力扩散角(。
),一般取22.5°。
故经砂垫层扩散面积A=(2htanθ+a)(2htanθ+b)
=(2×0.5×tan22.5°+3.8)(2×0.5×tan22.5°+6.2)
=4.2×6.6=27.72m2
地基承载力fak=60kPa>q1=P1/A=632.04÷27.72=22.8KN/m2
需铺砂垫层的宽度:
B=3.8+2htanθ=4.2m,取5m。
需铺砂垫层的长度:
L=6.2+2htanθ=6.6m,取8m。
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- 项目 人货梯 基础 施工 方案