满堂脚手架搭设专项施工方案.docx
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满堂脚手架搭设专项施工方案
长沙华润凤凰城一期C区总承包工程
满堂脚手架工程
施工方案
中建八局华润凤凰城一期C区总承包工程
项目经理部
编制日期:
2008年10月20日
第1章工程概况1
第2章设计依据及构造要求1
2.1编制依据及设计要求1
第3章使用材料2
3.1.钢管选材2
32扣件选材2
3.3.脚手板选材2
34钢管及扣件使用标准:
3
第4章脚手架的计算3
4.1.技术参数:
3
4.2.荷载内力:
3
4.3.脚手架验算:
4
第5章搭设技术措施7
5.1.脚手架搭设7
5.2.地基处理9
第6章搭设工艺流程11
6.1.架子搭设工艺流程11
6.2.安全挡板11
第7章架子的验收、使用及管理11
7.1.架子的验收、使用及管理11
72人员素质要求12
73劳保用品要求13
第8章架子搭设安全技术交底14
第9章架子拆除安全技术交底15
第1章工程概况
1.1工程概况简述
长沙华润凤凰城一期C区总承包工程总建筑面积为113334平方米,其中地下室一层(含车库)25191平方米,地下室层高3.6米、其他各栋主楼层高为2.9米。
本方案仅为介绍地下室及主楼内的满堂脚手架支撑体系制定的施工方案。
本地下室顶板均为无粘结预应力无梁楼盖系统,故脚手架均采用C48X3.5mm钢管搭设,脚手架垫板采用2000X200X50mm木脚手板或18mmX150X50厚木模板垫块。
第2章设计依据及构造要求
2.1编制依据及设计要求
2.1.1.本计算根据中国建筑出版社《简明施工计算手册》;
2.1.2.施工中不允许超过设计荷载。
地下室顶板设计活荷载2.5kn/m2,施工中
注意堆载不得超过该值。
2.1.3.小横杆、大横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。
而剪刀撑、斜撑、
扫地杆和连墙件主要是保证脚手架整体刚度和稳定性的。
并且加强抵抗垂
直和水平作用的能力。
扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。
2.1.4.本方案采取最大搭设高度3.6m进行验算;
2.1.5.脚手架搭设参数:
楼板和非框架梁:
采用C48X3.5mm满堂钢管脚手架搭
设,立杆横距a=1.2m,立杆纵距b=1.2m,步距H仁1.5m,搭设高度3.6m,
剪刀撑纵向每柱跨2道,横向每柱跨2道,斜撑均应连通,同时为了确保
架体整体稳定性,要求如果有架体在10米以上应与砼柱“井”子型锁定连接,锁结位置砼表面必须用柔性材料隔离,以防止砼损坏。
2.16框架梁:
采用C48X3.5mm满堂钢管脚手架搭设,立杆横距a=0.6m,立
杆纵距b=1.2m,步距H仁1.5m,搭设高度6.1m,剪刀撑纵向每柱跨2道,横向每柱跨2道,斜撑均应连通置,脚手架剪刀撑并与地面成45°-
60。
夹角,作用是把脚手架连成整体,增加脚手架的整体稳定性。
2.1.7.由于本工程周转材料周转次数少,利用率低,为了模板、木方使用率,
当砼强度达到规范要求后,梁侧模拆除-板底模拆除一梁的底模拆除。
后
浇带采用独立支撑体系,故要求框架梁、板、非框架梁脚手架与后浇带分成两个体系搭设和拆除。
第3章使用材料
3.1.钢管选材
3.1.1钢管采用力学性能适中的Q235A钢材。
3.1.2钢管选用外径48mm,壁厚3.5mm的焊接钢管。
立杆最大长度为3.0m、大横杆和斜杆的最大长度为6.0m,小横杆长度1.5m。
3.2.扣件选材
3.2.1.根据《可铸铁分类及技术条件》(GB978-67)的规定,扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。
铸件不得有裂纹、气孔。
3.2.2.扣件与钢管的贴合面必须严格整形,应保证与钢管扣紧时接触良好,当扣
件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不小于5mm。
3.2.3.扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
3.2.4.扣件表面应进行防锈处理。
3.3.脚手板选材
脚手板应采用杉木制作,厚度不小于50mm,宽度大于等于200mm,长度为4--6m,其材质应符合国家现行标准《木结构设计规定》(GBJ5—88)中对II级木材的规定,不得有开裂、腐朽。
脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌铁丝各捆两道箍。
3.4.钢管及扣件使用标准:
外观应完好无损,对钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀;扣件有脆裂、变形、滑扣等均应报废和禁止使用。
第4章脚手架的计算
4.1.技术参数:
4①48X3.5mm钢管:
容重3.84kg/m,截面抵抗弯矩WX=5.08cm3,回转半径i=1.5cm,截面积A=4.89cm2,抗弯容许应力[®m=205N/mm2。
4.2.荷载内力:
4.2.1.垂直荷载的传递路线:
施工荷载+结构自重f小横杆f大横杆f通过扣件抗剪f立杆f垫板f地基
4.2.2.恒载:
(取顶板较大的跨度处,框架梁L=1.0m长计算,按有梁结构处计算荷载并统一布置)
A、350X800大梁自重(取1.0m长)
q1=0.35X.8X1X2.5=1.575t/m
B、模板自重:
按取30kg/m2
q2=(1.8X^+0.35X)X30=0.1185t/m
C、脚手架自重
横向+纵向水平杆:
(杆重)
(6>2+1.5>2+1>2)(m)X3.84(kg/m)xi0-3=0.0625t
(扣件重)1.5kg/个>3+4+4>2)(个)xl0-3=0.0225t
立杆:
(杆重)
3(m)X3.84>0-3kg/m>4(根)+1.5(m)>4>2X3.84>0-3kg/m=0.092t
4.2.3.活荷载:
施工活荷载取q4=300kg/m=0.3t/m
4.2.4.荷载分项系数的选择:
永久荷载的分项系数:
采用1.2;
可变荷载的分项系数:
采用1.4;
4.3.脚手架验算:
本计算表格暂用有梁楼板,只要验算值大于最大荷载即可。
4.3.1.小横杆验算:
(本工程地下室顶板为无梁楼盖,故所有梁均采用向上反梁后期施工,先暂
时计算)其上承受施工荷载,梁自重荷载,脚手架荷载。
同时,如按有梁设计小横杆取值间距600mm,则荷载组和值为:
N=1.2>1.25t/m+0.09t/m)+1.4».3=2.028KN/m
中弯矩为:
M=1/4NL=1/4>2.028X1.2=0.6084KNm
小横杆受弯应力为:
o=M/W=(0.6084>06)/(5.08X103)=11.97N/mm2v[6]=205N/mm2符合要求。
其支座反力为:
N==1/2F>2.028=1.014KN
4.3.2.大横杆验算:
大横杆受力按三跨连续梁考虑(暂按此考虑)。
且大横杆间距为1.2m.
由小横杆传来压力产生的最大弯矩为:
Mi=0.311*N*1.2=0.311X2.028KN/mX1.2=0.76KN
由大横杆自重产生的最大弯矩为:
M2=0.117X1/4M1L=0.117X1.2X1/4X3.84X4X10-3X1.2=0.0002KNm
则:
(T=(M1+M2)/W=(0.76+0.0002)X106/(5.08X
103)=14.96N/mm2<[6]=205N/mm2
所以符合要求。
433.立杆验算:
立杆设计由稳定计算控制,脚手架的稳定计算必须计算其结构的整体稳定及
单杆的局部稳定。
计算脚手架的整体稳定及单杆局部稳定时,其强度设计值应乘以相应的调整
系数Kh,Ka,其中Kh为与脚手架的高度有关的调整系数,取
Kh=1/(1+H/100)=1/(1+6/100)=0.943
Ka为与立杆截面有关的调整系数,当脚手架内,外排立杆均用单根钢管时,
取Ka=0.85。
4.3.4.整体稳定验算:
脚手架的整体稳定按轴心受力格构成压杆计算,由于脚手架只有不考虑风荷载时,需满足如下公式的要求:
N/“來aKh[6]
(a八N=1.2X(1.75t/m+0.102t/m+0.0576t+0.0255t+0.052t)+1.4X
0.3=2.5575KN
(b)、计算书,由b=1.2,HI=1.3,计算Xx=H1/b/2=1.3/1.2/2=2.166
由b、Hi查表得尸69.3
所以:
入ox=卩X=69.3X2.166=149.454
再由入ox查表得=69.3pO.775
(C)、N/WA=1.89KN103/(0.775X4.89)X1O2=3.85n/mm2
KAKHf=0.85X0.943>205=164.3n/mm2>N/WA=3.85n/mm2所以安全。
验算单根立杆的局部稳定性
N/"+om«AKHf
N=N1=1.89KN
/1=h1/i1=1300/15.78=82.38,查表得书仁0.661
由施工荷载N=300N/m2,所以om=35N/mm2
单根钢管截面面积A1=489mm2,KA=0.85
则N/^A+om=2.5575KN*103/(0.661X489)+35=43.266N/mm2
KAKHf=0.85X0.943>205=164.318N/mm2>N/^A+om=43.266N/mm2
所以安全
4.3.5.地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式要求:
P毛
式中P――立杆基础底面的平均压力,P=N/A;
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值;
A——基础底面面积;
fg地基承载力设计值,fg=kc*fgk;
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