塔吊基础施工方案QTZ63QTZ40呕心沥血整理版.docx
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塔吊基础施工方案QTZ63QTZ40呕心沥血整理版
可发科技(宿迁)有限公司厂区一期工程H区塔吊基础施工方案
编制:
审核:
审批:
宿迁华夏建设(集团)工程有限公司
二零一五年四月
厂房塔吊基础施工方案
一、编制依据
1、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—2012
2、《施工现场临时用电安全技术规程》JGJ46-2005
3、《QTZ63塔式起重机使用说明书》、《QTZ40塔式起重机使用说明书》
4、工程现有图纸
5、地质勘探报告.
二、工程概况
1、基本概况
可发科技(宿迁)有限公司厂区一期新建工程(H区)位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以东、五指山路以西,场地占地面积131278。
89㎡,总建筑面积261031。
73㎡平方米.本工程共由12栋单体厂房,11栋附属用房组成。
本工程建设单位是可发科技(宿迁)有限公司,监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司,总承包单位是宿迁华夏建设(集团)工程有限公司,工程开工日期为2015年3月21日。
为了加快施工进度,提高垂直运输效率,本工程拟选用18台QTZ63塔吊(三种型号),二台QTZ40塔吊(一种型号).
2、地质、水文资料
地耐力允许值:
根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告,地基承载力见下表
三、塔吊选型及技术性能指标
1、塔吊选型
由于本工程厂房南北向较长(160m长),东西向为48m,但楼层高度不高。
结合现场实际情况以及本工程工期要求为平行施工,本工程设置18台QTZ63塔式起重机。
考虑到塔吊的利用率,本工程选用臂长为55m长,高度根据楼层高度不同分别设置高度在28m—35m。
2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数
2.1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅,该机的特色有:
2.1.1。
性能参数及技术指标国内领先,最大工作幅度55m,最大起重量为6t。
2。
2。
2.该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式,适用各种不同的施工对象,独立式的起升高度为28m,附着式的起升高度为120m。
该机主要特点如下:
2。
1.3、塔机的自身加节采用液压顶升,使塔身能随着建筑物高度的升高而升高,塔机的起重性能在各种高度下保持不变。
2。
1.4、刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂,起重臂刚度好,自重轻,断面小,风阻小,外形美观,长度有几种变化,满足不同施工要求;
2.1。
5、安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器装置等安全保护装置,可保证工作安全可靠。
2。
2、QTZ63塔吊主要技术参数
2。
3、QTZ40塔吊主要技术参数
部件
单位
参数
公称起重力矩KN.m
KN.M
400
最大起重量
T
4
最大幅度下的额定起重量
T
0。
902
工作幅度
M
3~42
起升高度
独立式
M
28
附着式
M
120
起升速度
倍率
2
4
起升速度
M/min
70
35
7。
5
35
17。
5
3.75
最大起重量
T
1
2
2
2
4
4
转速
R/min
0.375/0。
75
变速
M/min
38/19
起升速度
M/min
0。
6
重量
平衡重
T
6.4
整机重量
T
18。
8
最大回转半径
M
42.94
后臂回转半径
M
10。
733
最大工作风速
M/s
20
爬升风速≤
M/s
13
工作环境温度
℃
-20~+40
四、土方开挖及塔基施工
1、土方开挖
本工程基础开挖过程中,进行塔吊位置确定,考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求,因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m范围以外,位置详见总平面布置图。
2、塔吊基础施工
2。
1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工,塔基上表面要求平整,其最大误差5mm。
2.2、塔吊基础周边预留集水坑,并做好排水沟,便于基础排水工作。
五、塔吊的变形观察
塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测,并做好垂直度观测记录;在每次大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测,发现问题及时与项目技术部及安全部联系解决。
六、接地装置
塔机避雷针的接地和保护接地采用—40*3镀锌扁铁,利用φ48钢管打入地下(埋深至少3米),扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接,要求塔吊的接地电阻不得大于4
。
七、QTZ63塔吊基础配筋验算(平面布置见总平图)
7.1、6*6m矩形板式基础计算书(1m厚承台)
计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011
一、塔机属性
塔机型号
QTZ63
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40
塔机独立状态的计算高度H(m)
43
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1。
6
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
401.4
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
461.4
水平荷载标准值Fvk(kN)
18。
927
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
674。
077
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
401.4
水平荷载标准值Fvk’(kN)
45.246
倾覆力矩标准值Mk’(kN·m)
615。
929
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1。
35Fk1=1。
35×401.4=541。
89
起重荷载设计值FQ(kN)
1。
35FQk=1。
35×60=81
竖向荷载设计值F(kN)
541。
89+81=622。
89
水平荷载设计值Fv(kN)
1.35Fvk=1。
35×18。
927=25.551
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.35Mk=1。
35×674。
077=910。
004
非工作状态
竖向荷载设计值F’(kN)
1。
35Fk'=1。
35×401.4=541.89
水平荷载设计值Fv'(kN)
1。
35Fvk’=1。
35×45。
246=61。
082
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1。
35Mk=1.35×615。
929=831。
504
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l(m)
6
基础宽b(m)
6
基础高度h(m)
1
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’(m)
2.8
基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
40
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
100
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)
5
地基压力扩散角θ(°)
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)
329。
5
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)
20
基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)
5000
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h’γ')=6×6×(1×25+2。
8×19)=2815.2kN
基础及其上土的自重荷载设计值:
G=1.35Gk=1.35×2815。
2=3800.52kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk''=674。
077kN·m
Fvk’’=Fvk/1。
2=18.927/1.2=15.772kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:
M'’=910。
004kN·m
Fv''=Fv/1.2=25.551/1。
2=21.293kN
基础长宽比:
l/b=6/6=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=6×62/6=36m3
Wy=bl2/6=6×62/6=36m3
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:
Mkx=Mkb/(b2+l2)0。
5=674。
077×6/(62+62)0.5=476。
644kN·m
Mky=Mkl/(b2+l2)0。
5=674。
077×6/(62+62)0。
5=476。
644kN·m
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx—Mky/Wy
=(461.4+2815。
2)/36-476。
644/36—476。
644/36=64。
536kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算
Pkmin=64。
536kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=(461。
4+2815.2)/36+476。
644/36+476.644/36=117。
497kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461。
4+2815。
2)/(6×6)=91。
017kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=100.00kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=91.017kPa≤fa=100kPa
满足要求!
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=117。
497kPa≤1。
2fa=1。
2×100=120kPa
满足要求!
5、基础抗剪验算
基础有效高度:
h0=h-δ=1000-(40+25/2)=948mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A—(Mk'’+Fvk’'h)/Wx)=1。
35×(461。
400/36.000—(674。
077+15.773×1.000)/36。
000)=-8。
567kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk’’+Fvk’’h)/Wx)=1。
35×(461。
400/36。
000+(674。
077+15。
773×1.000)/36。
000)=43。
172kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.000+1。
600)/2)×43.172/6。
000=27。
342kN/m2
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A-(Mk’’+Fvk'’h)/Wy)=1。
35×(461.400/36。
000—(674。
077+15.773×1。
000)/36。
000)=-8.567kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk’'+Fvk’'h)/Wy)=1。
35×(461。
400/36。
000+(674.077+15。
773×1.000)/36。
000)=43.172kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全,得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.000+1。
600)/2)×43。
172/6。
000=27。
342kN/m2
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(43.172+27。
342)/2=35.257kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa
基础所受剪力:
Vx=|px|(b—B)l/2=35。
257×(6-1.6)×6/2=465.393kN
Vy=|py|(l—B)b/2=35.257×(6—1。
6)×6/2=465。
393kN
X轴方向抗剪:
h0/l=948/6000=0.158≤4
0.25βcfclh0=0。
25×1×16。
7×6000×948=23747。
4kN≥Vx=465.393kN
满足要求!
Y轴方向抗剪:
h0/b=948/6000=0。
158≤4
0.25βcfcbh0=0。
25×1×16。
7×6000×948=23747。
4kN≥Vy=465.393kN
满足要求!
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值:
pc=dγm=1.5×19=28。
5kPa
下卧层顶面处附加压力值:
pz=lb(Pk—pc)/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))
=(6×6×(91。
017-28.5))/((6+2×5×tan20°)×(6+2×5×tan20°))=24.22kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值:
pcz=zγ=5×19=95kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηbγ(b-3)+ηdγm(d+z—0.5)
=130。
00+0.30×19。
00×(6。
00—3)+1.60×19。
00×(5。
00+1.50-0。
5)=329。
50kPa
作用在软弱下卧层顶面处总压力:
pz+pcz=24.22+95=119。
22kPa≤faz=329.5kPa
满足要求!
7、地基变形验算
倾斜率:
tanθ=|S1—S2|/b’=|20-20|/5000=0≤0。
001
满足要求!
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB335Φ25@200
基础底部短向配筋
HRB335Φ25@200
基础顶部长向配筋
HRB335Φ25@200
基础顶部短向配筋
HRB335Φ25@200
1、基础弯距计算
基础X向弯矩:
MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-1。
6)2×35.257×6/8=511。
932kN·m
基础Y向弯矩:
MⅡ=(l—B)2pyb/8=(6-1.6)2×35。
257×6/8=511。
932kN·m
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=511。
932×106/(1×16.7×6000×9482)=0.006
ζ1=1—(1—2αS1)0。
5=1-(1—2×0.006)0.5=0.006
γS1=1—ζ1/2=1—0。
006/2=0。
997
AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=511.932×106/(0。
997×948×300)=1805mm2
基础底需要配筋:
A1=max(1805,ρbh0)=max(1805,0。
0015×6000×948)=8532mm2
基础底长向实际配筋:
As1’=15209mm2≥A1=8532mm2
满足要求!
(2)、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=511.932×106/(1×16.7×6000×9482)=0。
006
ζ2=1-(1-2αS2)0。
5=1-(1-2×0。
006)0.5=0.006
γS2=1—ζ2/2=1-0.006/2=0。
997
AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=511.932×106/(0。
997×948×300)=1805mm2
基础底需要配筋:
A2=max(1805,ρlh0)=max(1805,0。
0015×6000×948)=8532mm2
基础底短向实际配筋:
AS2'=15209mm2≥A2=8532mm2
满足要求!
(3)、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋:
AS3’=15209mm2≥0。
5AS1'=0。
5×15209=7605mm2
满足要求!
(4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋:
AS4'=15209mm2≥0.5AS2’=0。
5×15209=7605mm2
满足要求!
(5)、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ10@500.
五、配筋示意图
基础配筋图
7。
2、6*6m矩形板式基础计算书(1.5m厚)
计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187—2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
一、塔机属性
塔机型号
QTZ63
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
40
塔机独立状态的计算高度H(m)
43
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1。
6
二、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
401.4
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
461。
4
水平荷载标准值Fvk(kN)
18.927
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
674。
077
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
401。
4
水平荷载标准值Fvk’(kN)
45.246
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
615.929
2、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1。
35Fk1=1.35×401.4=541。
89
起重荷载设计值FQ(kN)
1。
35FQk=1.35×60=81
竖向荷载设计值F(kN)
541。
89+81=622。
89
水平荷载设计值Fv(kN)
1。
35Fvk=1。
35×18。
927=25。
551
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.35Mk=1。
35×674。
077=910。
004
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1。
35Fk’=1。
35×401。
4=541.89
水平荷载设计值Fv'(kN)
1。
35Fvk'=1。
35×45。
246=61.082
倾覆力矩设计值M’(kN·m)
1。
35Mk=1。
35×615。
929=831。
504
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l(m)
6
基础宽b(m)
6
基础高度h(m)
1。
5
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’(m)
2.8
基础上部覆土的重度γ'(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
40
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
100
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)
5
地基压力扩散角θ(°)
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)
329。
5
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)
20
基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)
5000
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h’γ')=6×6×(1.5×25+2。
8×19)=3265.2kN
基础及其上土的自重荷载设计值:
G=1。
35Gk=1。
35×3265。
2=4408。
02kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk'’=674.077kN·m
Fvk''=Fvk/1.2=18。
927/1.2=15.772kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:
M’’=910。
004kN·m
Fv'’=Fv/1.2=25.551/1.2=21。
293kN
基础长宽比:
l/b=6/6=1≤1。
1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=6×62/6=36m3
Wy=bl2/6=6×62/6=36m3
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:
Mkx=Mkb/(b2+l2)0。
5=674。
077×6/(62+62)0。
5=476。
644kN·m
Mky=Mkl/(b2+l2)0。
5=674。
077×6/(62+62)0.5=476.644kN·m
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A—Mkx/Wx-Mky/Wy
=(461。
4+3265。
2)/36—476。
644/36-476.644/36=77.036kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算
Pkmin=77.036kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=(461.4+3265。
2)/36+476。
644/36+476.644/36=129。
997kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+3265.2)/(6×6)=103。
517kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=100。
00kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=98。
217kPa<fa=100kPa
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=118.932kPa〈1。
2fa=1.2×100=120kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度:
h0=h-δ=1500—(40+20/2)=1450mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A—(Mk’'+Fvk''h)/Wx)=1。
35×(461.400/36。
000-(674。
077+15.773×1。
500)/36。
000)=-8.863kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk'’+Fvk’’h)/Wx)=1。
35×(461。
400/36。
000+(674。
077+15.773×1.500)/36。
000)=43.468kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.000+1。
600)/2)×43.468/6.000=27.529kN/m2
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A-(Mk’’+Fvk''h)/Wy)=1。
35×(461。
400/36.000—(674。
077+15。
773×1。
500)/36。
000)=—8.863kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk’’+Fvk’’h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000+(674。
077+15.773×1。
500)/36.000)=43。
468kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全,得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6。
000+1。
600)/2)×43。
468/6.000=27.529kN/m2
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(43。
468+27.529)/2=35。
499kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(43。
468+27.529)/2=35。
499kPa
基础所受剪力:
Vx=|px|(b-B)l/2=35。
499×(6-1.6)×6/2=468。
581kN
Vy=|py|(l—B)b/2=35。
499×(6—1。
6)×6/2=468.581kN
X轴方向抗剪:
h0/l=1450/6000=0。
242≤4
0。
25βcfclh0=0。
25×1×16.7×6000×1450=36322。
5kN≥Vx=468.581kN
满足要求!
Y轴方向抗剪:
h0/b=1450/6000=0。
242≤4
0。
25βcfcbh0=0。
25×1×16。
7×6000×1450=36322。
5kN≥Vy=468。
581kN
满足要求!
6、软弱下卧层验算
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