移动式卸料平台方案.doc
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移动式卸料平台方案.doc
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联发君悦华府四期移动式钢卸料平台方案
联发集团扬州房地产开发有限公司
联发扬州君悦华府四期(君悦首府二期)
B区二标段B6-B8、B13-B15#楼及B-3人防地库施工工程
移
动
式
钢
卸
料
平
台
方
案
编制:
审核:
审批:
江苏邗建集团有限公司
2017年2月10日
移动式钢卸料平台设计
一、编制目的
为了贯彻国家安全生产的方针政策和国家安全生产、文明施工管理条例,做到施工现场文明施工规范,保障施工现场生产安全,防止安全事故的发生,促进现场安全生产、安全作业,保障作业人员的生命财产安全和劳动者的切身利益,特编制本施工现场的移动式卸料钢平台施工方案。
二、工程概况
君悦府邸(659号地块)B区商品房开发建设项目君悦华府四期(君悦首府二期)B区二标段B6#、B7#、B8#、B14#、B15#小高层-B13#洋房及B-3人防地库(南区)工程标段位于江都北路与五台山路交叉口东北角。
本工程由联发集团扬州房地产开发有限公司投资兴建,勘察单位是江苏省工程勘测研究院,施工图纸由江苏浩森建筑设计有限公司设计,由扬州市建圣工程建设监理有限公司监理,本工程由江苏邗建集团有限公司承建。
属于商品住宅楼,共6栋,各栋建筑高度如下:
工程名称
结构类型
层数
基底面积(m2)
建筑面积(m2)
B6#楼
框剪
地下1层,地上10层
535.12
4914.35
B7#楼
框剪
地下1层,地上9层
535.12
4422.93
B8#楼
框剪
地下1层,地上9层
535.12
4422.93
B13#楼
框剪
地下1层,地上5层
784.40
3269.58
B14#楼
框剪
地下1层,地上8层
298.75
2223.17
B15#楼
框剪
地下1层,地上8层
568.05
4181.87
B-3地库
框剪
地下1层
人防21852
35834
根据卸料平台搭设方案,5层以下采用落地式钢管卸料平台,5层以上采用移动式卸料钢平台。
三、计算依据
1、《钢结构设计规范》GB50017—2013
2、《简明施工计算手册》(第二版)中国建筑工业出版社
3、《建筑施工手册》(第四版)中国建筑工业出版社
4.建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-2012
5、结构安装工程施工操作规程YSJ404-2006
6、钢筋混凝土结构预埋件04G362
7、建筑施工安全检查标准JGJ59-2009
8、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2009
四、参数信息:
1.荷载参数
脚手板类别:
木脚手板,脚手板自重标准值(kN/m2):
0.35;
栏杆、挡板类别:
栏杆圆48钢管,壁厚3.5㎜,栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2):
0.13;
施工人员等活荷载(kN/m2):
2.00,最大堆放材料荷载(kN):
8.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m):
2.45,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):
1.0;
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):
3米;
钢丝绳安全系数K:
10.00,悬挑梁与墙的接点按铰支计算;
预埋件的直径(mm):
16.00。
3.水平支撑梁
主梁槽钢型号:
18号槽钢槽口水平;
次梁槽钢型号:
12号槽钢槽口水平;
次梁槽钢间距(m):
0.70,最里端次梁与墙的最大允许距离(m):
0.01。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):
3.50,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):
1.00;
平台计算宽度(m):
2.00。
五、次梁的验算:
次梁选择12号槽钢槽口水平,间距0.70m,其截面特性为:
面积A=12.74cm2;
惯性距Ix=198.30cm4;
转动惯量Wx=39.70cm3;
回转半径ix=3.95cm;
截面尺寸:
b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。
1.荷载计算
(1)脚手板的自重标准值:
本例采用木脚手板,标准值为0.35kN/m2;
Q1=0.35×0.70=0.26kN/m;
(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN,转化为线荷载:
Q2=8.00/3.45/2.20×0.75=0.73kN/m;
(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m;
经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.26+0.73+0.10)=1.31kN;
经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.75×2.20=4.62kN。
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式为:
经计算得到,最大弯矩M=1.31×2.202/8+4.62×2.20/4=3.33kN.m。
3.抗弯强度验算
次梁应力:
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材的抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=3.33×103/(1.05×39.70)=79.90N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=79.902N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
其中,φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/(2.20×100.00×235.0)=1.06;
由于φb大于0.6,按照下面公式调整:
得到φb=0.803;
次梁槽钢的稳定性验算σ=3.33×103/(0.803×39.700)=104.45N/mm2;
次梁槽钢的稳定性验算σ=104.450N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!
六、主梁的验算:
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择18号槽钢槽口水平,其截面特性为:
面积A=21.95cm2;
惯性距Ix=866.20cm4;
转动惯量Wx=108.30cm3;
回转半径ix=6.28cm;
截面尺寸,b=63.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm;
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:
本例采用栏杆冲压钢,标准值为0.13kN/m;
Q1=0.13kN/m;
(2)槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.13+0.17)=0.36kN/m;
次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(1.31×2.20+4.62)/2=3.75kN;2.内力验算
共11页,第13页
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算,由矩阵位移法,得到:
R[1]=12.946kN;
R[2]=10.874kN;
最大支座反力为Rmax=12.946kN.m;
最大弯矩Mmax=7.480kN.m;
最大挠度V=4.743mm。
3.抗弯强度验算
其中x--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值σ=7.48×106/1.05/108300.0+9.93×103/2195.000=70.299N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值70.299N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=570×10.0×63.0×235/(3750.0×160.0×235.0)=0.599;
可得φb=0.599;
主梁槽钢的稳定性验算σ=7.48×106/(0.599×108300.00)=115.40N/mm2;
主梁槽钢的稳定性验算σ=115.40N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!
七、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算,
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力(kN);
RUi--拉钢绳的轴力(kN);
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;
sinθi=Sin(90-ArcTan((Lio+li)/Lw))=0.794;
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:
RUi=RCi/sinθi;
RU1=12.946/0.794=16.31kN;
八、钢丝拉绳的强度验算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算,为16.31kN;
如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力计算公式:
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN);
计算中近似取Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm);
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,选6×37、取0.82;
K--钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取16.312kN,α=0.820,K=10.000,得到:
d=13.9mm。
钢丝绳最小直径选用14.000mm满足要求!
九、钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为:
N=RU=16310N。
拉环强度计算公式为:
其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,
每个拉环按2个截面,焊接长度不小于10D计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0
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