办公楼幕墙施工组织设计.docx
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办公楼幕墙施工组织设计
办公楼幕墙施工组织设计
一、 工程概况
1. 工程名称:
2. 建设地点:
3. 专业工程:
石材幕墙
4. 承包方式:
包工包料
5. 质量标准:
6. 施工工期:
7. 招标范畴:
石材幕墙设计制作、安装
二、 施工依据
1. *****办公楼施工图纸
2. 《硅酮建筑密封胶》
3. 《聚硫建筑密封胶》
4. 《建筑幕墙》
5. 《金属与石材幕墙工程技术规范》(JGJ133-2001 J133-2001)
6. 《玻璃幕墙工程质量检验标准》(JGJ/T139-2001 J139-2001)
7. 〈建筑装饰工程施工及验收标准〉
8. 《施工现场临时用电安全技术规范》
9. **市装饰装修相关规定
三、 施工现场布置
1. 施工总平面布置图
依照施工现场实际情形,与甲方、监理方、总承包方、土建施工方,协商确认具体施工现场布置。
要紧包括石材存放场地、钢材存放场地、现场加工场地、临时办公场所、室内仓库、职员宿舍、临时食堂等场地;
2. 施工项目经理部
五、 施工进度打算表
六、 进场设备打算表
七、 施工人员打算表
八、工艺流程图
九、二次搬运、垂直搬运、搬运吨位、起重方法
本工程的工期在较大程度上取决于材料的二次搬运、垂直搬运的保证,我方在遵守现场有关施工电梯、塔吊等机具使用规定前提下,将采取一些专门措施,以保证工程顺利有序地进行:
1、二次搬运、垂直搬运及起重方法
1.1从工厂运至施工现场的材料的二次搬运,人力的搬运占有较大比重,为此,我司拟调拨15人专门负责本工程的材料搬运工作,同时使用我司自制的型材、板片专用搬运小车及吊机等辅助机具以及土建施工单位的施工电梯、塔吊等设备。
(必要时可临时增调人员及起重机械)。
1.2在人货电梯及塔吊邻近设置中转材料场地,每处场地面积约100平方米。
1.3由工厂发放工地的原材料、半成品到达工地后,由现场材料员签收后,先运至中转材料场地并于24小时内用电梯及塔吊运至现场仓库及楼层材料堆放场地,同时做好成品爱护。
1.4具体搬运方法
1.4.1石材板片运至现场后,由塔吊吊至人货电梯旁中转材料场地,拆箱后装上板片专用运输小推车,由人货电梯运至仓库及楼层材料堆放场地。
1.4.2其他辅材在安装施工时,依照各作业面需要,组织人力搬运至各作业面。
1.4.3搬运至各楼层的材料应分散堆放,防止应力集中,并须做好成品爱护工作。
2、搬运吨位:
2.1第一进场时统计、运算施工用电梯及塔吊的每层运行、停留时刻、往返一次总时刻、塔吊吊运一次的时刻及土建方规定的使用时刻,以及各施工单位使用时刻,列出统计表,依照搬运总吨位,运算出日使用次数及搬运吨位。
2.2采纳施工电梯,每次搬运吨位约600kg,使用塔吊吊运时,依照塔吊吊运半径及楼层卸货平台承载力运算出每次搬运吨位,一样每次搬运吨位为1000kg。
十、测量方法
1、为保证本工程幕墙安装施工的精度,我司拟派具有丰富施工体会的工程技术人员及测量员组成一支专业的测量队伍,依照确认的施工图绘制放样图,并制定科学的测量放线方案,选用高精度激光经纬仪、水准仪等测量仪器进行工程的测量、放线定位。
所有测量仪器、工具在使用前均需经专门检测机构校验,保证仪器处于正常状况。
在作业过程中,每次测量前均需作零位设定。
2、测量方法
2.1幕墙的安装施工测量需与主体工程的施工测量配合;
2.2采纳基准操纵网操纵平面几何尺寸的精度;
2.3依照土建提供的标高基准,采纳高精度仪器逐层传递,对测量误差进行操纵分配,不使其积存。
确保测点精度高于规范要求;
2.4幕墙分格轴线的测量放线与主体结构的测量放线配合,对误差应进行操纵、分配、消化,不使其积存;
2.5假如主体结构的水平、轴线误差大于规定的承诺偏差时,包括垂直偏差,应在得到业主、监理和设计人员的同意后,适当调整幕墙的标高、轴线,使其符合幕墙的构造需要;
2.6沿每层楼板外沿弹出水平墨线并用钢丝标定,从而决定整片幕墙水平位置;
2.7用直径为0.8mm的钢丝线标注出幕墙平面、立面分格基准线及各转角折线位置,钢丝线拉力不得低于20公斤;
2.8垂直标定线每隔15~20米设置中间固定点;
2.9本工程测量应在风力不大于4级、仪器稳固的状态下进行,每天定时进行校核;
2.10使用铅垂线作业时,必须严格等待至无风力阻碍的静止状况才能开始测量。
十九、施工机械设备、检测仪器
现代的幕墙装饰工程,现代化的机械设备、检测仪器对工程的质量和进度起着专门重要的作用。
我司将充分发挥拥有大量先进的施工配套机具的优势,积极组织、调集和购置新设备,提早安排打算,确保本工程项目的顺利、按时、按质完成。
拟投入的要紧机械设备、检测仪器打算表
序号 机械设备、检测仪器名称 型号规格 数量 技术参数(KW) 出厂时刻
1 空压机 Z-225AR 2 23.1
23.1 1999.5
2 空压机 A-135AR 1 23.1
1999.5
3 空压机 W--0.9/7--B 1 7.5 2000.10
4 空压机 DIKM3R-24 1 0.5 1999.5
5 切割机 ELUMATEC DG-102/21双头 2 4 1999.5
6 切割机 ELUMATEC MGS-460/00单头 1 1.1 1999.8
7 切割机 JGS-SDG-300 1 1.25 1999.5
8 端铣 ELUMATEC AF-222/01单头单刀 4 2.5 1999.5
9 仿形铣 ELUMATEC AF-170/00单头单刀 2 0.74
74 1999.5
10 组合钻床 ELUMATEC BA-135/06六组 1-6 0.74 1999.5
11 夹角机 EP-124 1 0.55 1999.5
12 三星弯曲机 ALIA-60RP 2 7 2000.8
13 折边机 HOLZ-HER1220 2 2.2 2001.8
14 打胶机 C24463 2 2000.5
15 攻丝机 SB4416M32M8 1 1.1 1999.8
16 电焊机 ZX5-400-1 2 24 1999.5
17 电焊机 BXD-160 8 0.75 2000.10
18 冲击钻 GDH254-24mm 6 0.25 2001.3
19 砂轮机 M3325 2 2-0.75 2001.3
20 云石机 CM4SB 5 1.24 2001.12
21 台钻 H5-36RZX6 2 1 2001.12
22 自攻螺丝枪 BA-53 10 0.38
23 各式电钻 15
24 水准仪 2
25 经纬仪 2
26 垂准仪 1
27 各式卷尺 20
28 各式水平尺 6
29 各式钢板尺 20
30 游标卡尺 2
二十、临时设施和施工道路的安排布置
1、项目经理部及现场施工人员临建,施工时与甲方、总包方协商后由总包方统一安排。
2、临时库房、零星钢材、配件加工场所设置在底层。
3、在人货电梯及塔吊邻近设置中转材料场地,每处场地面积约100平方米。
4、每隔三层设置型材及板块临时堆放场地,每层场地面积约200平方米。
5、现场施工道路及施工空间,施工时与甲方、土建方协商使用土建方已有的通道及施工空间,施工总平面图中不予标注。
二十一、结构设计运算书
1. 设计运算依据:
1.1建筑结构施工图。
1.2规范:
《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96;
《建筑幕墙》JG3035-1996;
《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-97;
《建筑结构荷载规范》GBJ9-87;
《钢结构设计规范》GBJ17-88。
1.3、工程差不多条件
1.3.1地区类不:
C类
1.3.2差不多风压:
Wo=0.55KN/m²
1.3.3风力取值按规范要求考虑:
1.0
1.3.4地震烈度:
7度
1.3.5建筑高度:
45M
1.3.6角钢支撑间距1.2M
1.3.7槽钢支撑间距3.9M
2.设计荷载确定原则:
垂直于幕墙平面的荷载要紧是风荷载和地震作用,平行于幕墙平面的荷载要紧是幕墙结构自重。
在进行幕墙构件承载力运算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数,即采纳其设计值;进行位移和挠度运算时,各分项系数均取1.0,即采纳其标准值。
2.1风荷载
依照规范,垂直于幕墙表面上的风荷载标准值,桉下列公式(2.1)运算:
WK=ßZµsµzWo
式中:
Wk---风荷载标准值(KN/m²);
ßz---瞬时风压的阵风系数,取:
2.25;
µs---风荷载体型系数,取:
1.5;
µz---风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类不有关;按《建筑结构荷载规范》GBJ9取值;取:
1.05
Wo---差不多风压(KN/m²),取:
0.55KN/m²
WK=ßZµsµzWo=2.25*1.5*1.25*0.55=2.3203 KN/m²
按规范要求,进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计
算时,风荷载分项系数应取rw=1.4,即风荷载设计值为:
W=rwWK=1.4WK =1.4*2.3203=3.24 KN/m²
2.2石材重力载荷
按规范要求,幕墙结构自重的分项系数取rG=1.2。
Gb =28*0.028*1.2*0.9=0.8467KN
Gk =rG*Gb=1.2*0.8467=1.08KN
2.3垂直与幕墙平面的水平分布地震作用
作用于幕墙上的水平地震作用标准值运算公式如下:
qEK=ßEamaxGK/A.=5*0.08*1.08/(1.2*0.9)=0.40(KN/m²)
式中:
qEK为作用于幕墙上的分布水平地震作用(KN/m²);
ßE为地震动力放大系数,取5.0;
amax为水平地震阻碍系数最大值;取0.08
GK/A为单位面积的幕墙结构自重(KN/m²) 按规范要求,地震作用的分项系数取rE=1.3,即地震作用设计值为:
qE=rEqEK=1.3qEK=1.3*0.40=0.55(KN/m²)
2.4荷载组合
按规范要求对作用于幕墙同一方向上的各种荷载应作最不利组合。
对垂直立面上的幕墙,其平面外的荷载最不利荷载组合为:
WK合=1.0WK+0.6qEK
W合=1.0W+0.6qE.=1.0*3.24+0.6*0.55=3.0387(KN/m²)
其中,WK合为组合荷载的标准值(KN/m²);
W合为组合荷载的设计值(KN/m²)。
3.花岗岩板材设计
fg1=fgm/2.15=9/2.15=4.18N/mm2
fg2=fgm/4.30=9/4.30=2.09N/mm2
3.1风载荷、地震力作用下石材抗弯强度设计值
σwk=6mWb2/t2=6*0.125*3.0387*0.92/0.0282=2541(KN/m2)=2.541N/mm2∠4.18N/mm2
σek=6mGkb2/t2
=6*0.125*1.08**0.92/0.0282=836.86(KN/m2)=0.836KN/mm2∠2.09N/mm2
式中:
σwk、σek :
风载荷、地震力作用下石材抗弯强度设计值
m:
最大弯矩系数,取:
0.125
b:
支承板的运算边长;取:
900mm;
t:
石材厚度取:
28mm;
石材本身抗弯强度满足设计要求。
3.2抗剪强度设计值
τk=W合abβ/2n(t-d)h
=3.0387*0.9*1.2*1.25/2*2(28-7)*85 =0.5746N/mm2∠2.09N/mm2
式中:
h=50+2*15=85mm
t=28mm 石材厚度
β=1.25应力调整系数
τk:
钢销在石材中产生的剪应力
石材抗剪强度满足
4.横梁运算
4.1差不多参数
4.1.1横梁最大跨度,L=1200mm
采纳L50*50*5角钢
A=4.8*102MM2
IX=IY=11.21*104mm4
WX=WY=7.90*103mm3
4.2荷载运算
4.2.1重力荷载
G=(Gb+GH)rG=(0.8467+3.77*1.2*9.8*10-3)*1.2=1.068KN
4.3弯矩运算
MX=1/8*W合ab2=1/8*3.0387*0.9*1.22=0.4923(KN-M)
MY=1/8*Gb2=1/8*1.068*1.22=0.192(KN-M)
MX/rWX+MY/rWY=0.4923/1.05*7.9*103+0.192/1.05*7.9*103=82.49∠215N/mm2
式中r取1.05
弯矩强度满足设计要求。
4.4横梁挠度运算
μx=5W合L4/384*EI=5*3.0387*1.2*1012/384*2.1*105*11.21*104=3.48mm∠1200/300=4mm
μY=5*G*L4/384*EI=5*1.068*1.2*1012/384*2.1*105*11.21*104=1.225mm∠4mm
式中:
E:
材料弹性模量,取2.1*105
挠度满足设计要求
5.立柱运算
5.1差不多参数
采纳10#槽钢
A=12.75*102mm2
I=25.6*104mm4
MX=39.7*103mm3
P=10.01kg/m
间距3900mm
按简支梁运算
5.2荷载运算
N=(G+G柱)=1.068+10.01*3.9*9.8*10-3=1.45KN
M=1/8*W合L4=1/8*3.0387*3.92=5.78KN
5.3强度运算
σ=N/A+M/RW=1.45*106/12.75*102+5.78*106/1.05*39.7*103=139.7(N/mm2)∠215N/mm2
满足强度设计
5.4挠度运算
μx=5*ML4/384EI=5*5.78*39004/384*2.1*105*198*104=10.9mm∠3900/300=13mm
μ=5NL/384EI=5*1.45*39004/384*2.1*105*25.6*104=8.1mm∠3900/300=13mm
挠度满足设计要求
6.连接件运算
6.1荷载运算
与石材连接的不锈钢挂件为4个,运算n=2,每件挂件承重运算值
G=RGG/2=1.2*0.8467/2=0.508KN
M=3.0387KN/M2
6.2螺栓运算
ftb=170N/mm2 fvb=130N/mm2
水平载荷作用下螺栓受剪
D1=8mm D0=6.5mm(有效直径)
NVb=nv*Лd2/4fcb=3.14*6.52*130/4=4312N
实际承担剪力
Nv=3.0387*1.2*1.05/4=957.19N∠4312N
螺栓剪力满足要求
6.2重力作用下螺栓受拉
F=R*G=3.33*508=1691.6N
Nt=Лd2/4*ftb==3.14*6.52*170/4=5650≥1691.6N
6.3不锈钢片运算
I=1/12*50*53=520.8mm4
W=1/6*50*52=208.3mm3
N=508N
自重作用下应力设计值
σ=N/A+MX/Rwx=508/(50*5)+30387/(1.05*208.3)=140N/mm2∠180N/mm2
满足设计要求
6.4槽钢与主结构之间连接
连接处钢角码壁厚:
10mm
连接螺栓净直径:
10.5mm
连接处水平设计总力 N=W*L=3.0387*3.9=11.85KN
连接处自重设计值 G=1.2*1.45=1.75KN
总力P=11.85+1.75=13.59KN
连接处剪切面数:
2
6.4.1螺栓的承载能力
NVb=2*3.14*10.52*130/4=22502N≥G=1750N
强度满足设计要求
6.5预埋件钢筋总面积运算
N=11850N G=1750N
取立柱距锚板100mm,锚板高为200mm,取上锚栓距锚板底100mm
弯矩相等σ=G*0.1=1750*0.1=175.N
自重产生的拉力
N1=G=1750N
考虑风压 N1=N+G=1750+11850=13600N
每个锚板采纳2个锚栓
每个锚栓承担的拉拔力设计值
13600/2=6800N
选用D=14mm锚栓,每锚板2个根。
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