施工模板方案碗扣.docx

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施工模板方案碗扣

福安富春溪西岸拆迁安置房（亭兜地块）C地块9#楼

模板专项方案

施

工

组

织

专

项

方

案

福建省宁德市第六建筑工程有限公司

二〇一三年十一月

施工组织设计（施工方案）报审表

施表7.1共页第页

工程名称

福安富春溪西岸拆迁安置房（亭兜地块）C地块9#楼

施工单位

福建省宁德市第六建筑工程有限公司

编制单位

现报上福安富春溪西岸拆迁安置房（亭兜地块）C地块9#楼模板专项施工方案文件，请予以审查。

主编

编制人

工程项目部／专业分包施工单位（盖章）

技术负责人

审核单位

总承包单位审核意见：

年月日

总承包单位（盖章）

审核人

审批人

审查单位

监理审查意见：

监理审查结论：

□同意实施□修改后报□重新编制

监理单位（盖章）

专业监理工程师

日期：

总监理工程师

日期：

模板专项施工方案

第一节编制依据

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）中国建筑工业出版社；

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；

《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中国建筑工业出版社；

第二节工程概况

福安富春溪西岸拆迁安置房（亭兜地块）C地块9#楼工程；属于框剪结构；地上16层；首层层高：

5.40m；二~三层层高：

3.50m；四~屋面层层高：

3.00m；建筑高度47.850米（室外地面至屋面女儿墙高度）；建筑总面积：

17475.35平方米；工期：

210天；施工单位：

福建省宁德市第六建筑工程有限公司。

本工程由福安市城市建设投资有限公司投资建设，福建省闽地建筑设计院设计；福建省闽武长城岩土工程有限公司地质勘察，贵州三维工程建设监理咨询有限公司监理，福建省宁德市第六建筑工程有限公司总承包施工。

主要结构尺寸：

1~3层：

柱：

400×400、400×550、400×600、400×700、450×600、450×650、500×500、500×600、500×700、550×750、600×700、600×800、800×400、800×450、800×500、800×600。

梁：

200×400、200×500、200×600、200×700、250×600、250×700、300×600、300×700。

楼板厚度：

h=100、110、120、130、140、160。

板：

K轴~M轴/28轴~33轴：

7000×8100。

4~16层：

柱：

300×300、400×400、400×500、400×550、400×600、450×650、550×750。

梁：

200×400、200×500、200×600、200×630、250×500、250×600。

楼板厚度：

h=100、110、120、130。

板：

F轴~J轴/1轴~4轴：

4200×7500。

第3节方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。

6、结合以上模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况9#柱：

KZ2C截面：

600mm×800mm；梁：

KL22（6A）截面：

300mm×700mm；板：

K～M/28～33轴截面：

7000mm×8100mm。

综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下2种模板及其支架方案：

梁模板（碗扣件钢管架），板模板（碗扣件钢管架）。

模板基础处理方案：

因本工程现场一层模板支撑土质均为软土层，为安全施工考虑，结合各方专家意见，现将底层土方回填夯实后铺100mm厚砂砾石，面层加铺100mm厚C20素砼，达到强度后，方可施工模板支撑体系。

300x700梁模板（碗扣式钢管架）计算书

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.30；梁截面高度D（m）：

0.70；

混凝土板厚度（mm）：

160.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.20；

立杆步距h（m）：

1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

1.00；

梁支撑架搭设高度H（m）：

5.40；梁两侧立杆间距（m）：

0.75；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

2；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；（计算式按Φ48×3.0计算）

立杆承重连接方式：

可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.30；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

杉木；木材弹性模量E（N/mm2）：

9000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

20.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

60.0；梁底方木截面高度h（mm）：

80.0；

梁底纵向支撑根数：

4；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；次楞根数：

5；

主楞竖向支撑点数量：

5；

固定支撑水平间距（mm）：

500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

150mm，300mm，450mm，600mm，800mm；

主楞材料：

木方；

宽度（mm）：

80.00；高度（mm）：

100.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

60.00；高度（mm）：

80.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为5根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；

计算跨度:

l=（1250-100）/（5-1）=287.5mm；

面板的最大弯矩M=0.1×10.709×[（1250-100）/（5-1）]2+0.117×2.8×[（1250-100）/（5-1）]2=1.16×105N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[（1250-100）/（5-1）]/1000+1.2×2.800×[（1250-100）/（5-1）]/1000=4.353kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.16×105/3.33×104=3.5N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.5N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=10.709N/mm；

l--计算跨度:

l=[（1250-100）/（5-1）]=287.5mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×10.709×[（1250-100）/（5-1）]4/（100×6000×3.33×105）=0.248mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（1250-100）/（5-1）]/250=1.15mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.248mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.15mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.353/0.500=8.705kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×6×8×8/6=64cm3；

I=1×6×8×8×8/12=256cm4；

E=9000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.218kN·m，最大支座反力R=4.788kN，最大变形ν=0.163mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.18×105/6.40×104=3.4N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=3.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.163mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.788kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×8×10×10/6=266.67cm3；

I=2×8×10×10×10/12=1333.33cm4；

E=9000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=1.137kN·m，最大支座反力R=14.437kN，最大变形ν=0.501mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=1.14×106/2.67×105=4.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=4.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.501mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=350/400=0.875mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.501mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500×20×20/6=3.33×104mm3；

I=500×20×20×20/12=3.33×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×[（24.00+1.50）×1.25+0.30]×0.50=19.305kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q2=1.4×（2.00+2.00）×0.50=2.800kN/m；

q=19.305+2.800=22.105kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×19.305×133.3332+0.117×2.8×133.3332=4.01×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×19.305×0.133+0.45×2.8×0.133=1.198kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×19.305×0.133+1.2×2.8×0.133=3.279kN

σ=Mmax/W=4.01×104/3.33×104=1.2N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=q1/1.2=16.088kN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=133.33mm；

E--面板的弹性模量:

E=6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=133.33/250=0.533mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×19.305×133.34/（100×6000×3.33×105）=0.021mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.021mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.533mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=3.279/0.5=6.559kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照两跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

方木强度验算:

计算公式如下:

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×6.559×0.52=0.205kN·m；

最大应力σ=M/W=0.205×106/64000=3.2N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值3.2N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bh0）

其中最大剪力:

V=0.625×6.559×0.5=2.05kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.05×1000/（2×60×80）=0.641N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.641N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

计算公式如下:

ν=0.521ql4/（100EI）≤[ν]=l/400

方木最大挠度计算值ν=0.521×6.559×5004/（100×9000×256×104）=0.093mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.093mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.198kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=3.279kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=3.000×0.500×（1.2×0.100×24.000+1.4×2.000）+1.2×2×0.500×（1.250-0.100）×0.300=8.934kN

简图（kN·m）

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N4=4.831kN；

N2=N3=8.579kN；

最大弯矩Mmax=0.483kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.031mm；

最大应力σ=0.483×106/133333.3=3.6N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=17N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值3.6N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度17N/mm2,满足要求!

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力：

N1=4.831kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×4.5=0.697kN；

N=4.831+0.697=5.528kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；

k--计算长度附加系数，取值为：

1.167；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;

得到计算结果:

立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.8=188；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5528.342/（0.203×489）=55.7N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=55.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205

N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向钢管的最大支座反力：

N1=8.58kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×（4.5-1.25）=0.697kN；

N=N1+N2=8.58+0.503=9.084kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；

k--计算长度附加系数，取值为：

1.167；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m;

得到计算结果:

立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.8=188；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9083.605/（0.203×489）=91.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=91.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.002×（1.5+0.2×2）=2.222m；

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.002；

lo/i=2221.735/15.8=141；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.344；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=9083.605/（0.344×489）=54N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=54N/mm2小于钢管