5#6#楼脚手架方案.docx
- 文档编号:25545066
- 上传时间:2023-06-09
- 格式:DOCX
- 页数:18
- 大小:50.13KB
5#6#楼脚手架方案.docx
《5#6#楼脚手架方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《5#6#楼脚手架方案.docx(18页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
5#6#楼脚手架方案
目录
一工程概况【1】
二总体施工方案【1】
三落地及悬挑脚手架搭设总体要求【1】
四落地脚手架搭设【3】
五悬挑脚手架搭设【5】
六脚手架的验收、使用和安全管理【6】
七脚手架拆除【7】
八脚手架计算【7】
脚手架施工方案
(一)工程概况
枣庄移动通信生产经营楼,建设单位为中国移动通信集团山东有限公司枣庄分公司。
总建筑面积为12275.4m2,其中机房楼建筑面积:
4632m2。
经营办公室面积:
7643.4m2本工程地上共十层,局部十一。
一层为营业厅,二~五层为无人值班机房,6~10层为办公用房。
地下室高3.0米,一层层高5.1米。
二~五层层高4.5米,六~九层层高3.9米,十层高4.5米。
(二)总体施工方案
本工程采用双排钢管脚手架。
根据本工程设计特点及施工计划安排,本工程地下室至地上一层采用落地式双排脚手架,高度6米。
二层以上采用悬挑式整体双排脚手架,其中二层至七层为第一步挑架(其中楼北侧采用落地脚手架),七层以上为第二步挑架。
(三)落地及悬挑脚手架搭设总体要求
3.1水平杆
3.1.1纵横向水平杆步距1.8m。
纵向水平杆:
本工程脚手架板采用竹笆脚手板,水平杆设置在立杆内侧,其长度不得少于3跨,应采用直角扣件固定在立杆上,并应等间距设置,间距≤400mm(详见附图);纵向水平杆采用对接扣件连接。
对接时,对接扣件应交错布置;两根相邻纵向水平杆的接头不能设在同跨内或同步内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。
3.1.2横向水平杆:
主节处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接在主节点处的纵向水平杆上,严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距离不大于15cm。
竹笆脚手板水平杆布置示意图
3.2立杆
立杆的纵向间距1.5m,横向间距1m。
3.2.1落地脚手架每根立杆底部应设置底座和垫板,材质应符合规范要求。
3.2.2脚手架应设纵横向扫地杆,纵向扫地杆应采用直角扣件固定在离地面20cm高,横向扫地杆紧靠纵向扫地杆固定在立杆上。
立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长,两跨与立杆固定,高低差不应大于1m,靠边坡上方立杆轴线到边坡的距离不应小于50cm。
3.2.3立杆必须用连墙杆与建筑物可靠拉接,连墙杆的设置为二步三跨设置。
3.2.4立杆接长全部采用对接扣件连接,对接扣件应交错布置:
两根相邻立杆的接头不应设在同一步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头,在高度方向错开的距离不宜小于50cm各接头的中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
立杆的顶端高出檐口上皮1.5m。
3.3连墙件
3.3.1连墙杆设置为二步三跨,每根连墙件覆盖面积≤40m2。
宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于30cm。
应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。
3.3.2采用刚性连墙件与建筑物连接。
连墙件的连墙杆呈水平设置,当不能水平设置时与脚手架连接的一端应上斜连接,禁止下斜连接,顶撑采用钢管。
3.3.3连墙件根据主节点位置与建筑物拉接点示意图如下:
与框架梁拉接连墙件示意图
3.4剪刀撑
1.4.1每道剪刀撑跨越5根立杆,每道剪刀撑不应小于4跨,且不小于6m,斜杆与地面的倾角在45°~60°之间。
剪刀撑在外侧立面水平和垂直方向连续设置。
3.4.2剪刀撑斜杆的接长采用搭接,应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距不宜大于15cm。
3.5竹笆脚手板、防护栏杆
3.5.1作业层脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120——150mm。
使用竹笆脚手板,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上,并应等间距设置,间距不应大于400mm。
脚手板只供操作层人员临时支模板时使用,作业时不得堆放物料,使用竹笆脚手板应隔层设置安全网,当心架管等杂物穿过平网眼伤人。
自顶层作业层往下计,每隔一步满铺一层脚手板。
3.5.2竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,且采用对接平铺,四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
3.5.3栏杆和挡脚板应搭设在外立杆的内侧,上栏杆上皮高度1.2m;挡脚板高度180mm。
3.6安全网、钢管、扣件
3.6.1安全网必须使用检测合格产品,脚手架外排内侧挂安全立网,用尼龙绳系紧拉平,防护必须严密。
3.6.2脚手架钢管采用外径48mm,壁厚3.5mm的直缝电焊钢管。
应有产品质量合格证、质量检验报告。
钢管表面平整光滑,没有裂缝结疤、分层、错位、硬弯、无刺、压痕、深的划道。
钢管必须涂有黄漆。
3.6.3扣件采用可锻铸铁扣件;材质必须符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》的规定。
(四)落地脚手架方案
本工程北侧二层顶板至六层顶板采用落地双排脚手架,高度21米。
4.1地基:
地基为混凝土楼面,平整、自然排水。
脚手架底部加设垫木、铸铁底座,垫木为3m×0.3m×5cm的木板。
垫木应铺设平稳,不能有悬空,底座应用钉子钉牢在垫木上。
4.2搭设顺序:
摆放扫地杆→逐根树立立杆与扫地杆扣紧→装扫地横向水平横杆并与扫地杆扣紧→装第一步纵向水平杆与各立杆扣紧→装第一步横向水平横杆→装第二步横向水平横杆加设临时斜撑杆→上端与第二步纵向水平杆扣紧(在装设连墙杆后拆除)→安装第三步、第四步纵向水平杆、横向水平杆→安装连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护栏杆及挡脚板并挂立网、平网防护。
4.3计算
落地脚手架高度不超过24米,故只计算楼板承载力符合要求即可。
4.3.1地基承载力计算
立杆地基fgk=0.26N/mm2,Kc=0.4
fg=Kc·fgk=0.26×0.4=0.104N/mm2
(1)荷载及轴向力计算
已知架体搭设高度为21米。
①每m立杆承受的结构自重标准值gk=0.1394KN/m。
②构配件的自重标准值产生的轴向力NG2k
a、铺板层构造自重产生的轴向力NG2k1
NG2k1=n2(qk1×0.5La·Lb)+n2·La·qk3=3×(0.35×0.5×1.8×1.5)+3×(1.8×0.0472)=1.67KN
b、全封闭安全网及其附近产生的轴向力NG2k2
NG2k2=La(H·qk4+H/h·n3·qk3)=1.8×(21×0.005+21/1.8×2×0.0472)=2.17KN
NG2k=NG2k1+NG2k2=1.67+2.17=3.84KN
③施工荷载产生的轴向力NQk
NQk=0.5·n1·qQk1·La·Lb=0.5×2×3×1.8×1.5=8.1KN
N=1.2Hgk+1.2NG2k+1.4ΣNQk
=1.2×21×0.1394+1.2×3.84+1.4×8.1
=19.45KN
立杆底采用50mm厚木垫板垫板,垫板长a=4.5m,宽b=0.3m,每块垫板支撑三根立杆,每根立杆的垫板支撑面积A为
A=4.5×0.3/3=0.45m2>0.25m2,取A=0.25m2
立杆基础底面的平均压力P=N/A=19450/0.25×106
=0.078N/mm2<fg=0.104N/mm2
故地基承载力满足设计要求。
(五)悬挑脚手架方案
本工程主楼二层以上采用悬挑双排脚手架,搭设高度5.07m至主楼檐口(女儿墙顶)以上1.5m,最大搭设高度40.8m,分二次悬挑,分别是11.60m~29.0m,29.0m~50.00m。
最大悬挑脚手架搭设高度为21.00m。
5.1构造要求
悬挑脚手架钢管采用φ48×3.5mm钢管。
悬挑脚手架外挑槽钢采用18a#槽钢,挑出部分端部距离外墙边为1.3m。
立杆纵向间距为1.5m,横向间距1.0m,水平杆步距1.8m。
内立杆距外墙面的距离为0.3m,外立杆距外墙面的距离为1.2m。
构造详见下图。
5.1.1悬挑梁采用18a#槽钢,挑出外墙边长度为1.3米。
槽钢伸入主体内部分采用两道预埋件M2固定,待槽钢安装完毕后,将预埋件M2上部钢筋弯曲搭接,并焊接牢固。
5.1.2斜拉件采用直径为17.5mm(6×37)钢丝绳,上端固定在上一层框架梁处预埋的吊环内,下端与槽钢吊环连接,钢丝绳端头部分应不少于3个U型卡固定牢固,且平口一面对钢丝绳受力侧,钢丝绳拉紧程度应相同,受力均匀,U型卡间距15厘米,留头不少于14cm。
5.1.3为保证悬挑脚手架基础的稳定性,在伸出端的每根挑梁上距墙面0.4m处和1.4m处各焊一根高为0.3m高的Φ25钢筋,以使立杆插入,作为脚手架搭设起点。
5.1.4悬挑脚手架搭设组装时,每根挑梁的下方应设置斜撑,待上部连墙件连接牢固后,方可拆除,第一步架搭设完毕,应满铺脚手板,下部设水平安全网,并设纵横向扫地杆和踢脚板,外挂密目安全网。
5.1.5悬挑结构以上双排全封闭脚手架按JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》标准要求进行搭设。
(六)脚手架的验收、使用和安全管理
建筑脚手架在搭设使用和拆除中要严格实行安全管理,防止和减少事故的发生。
6.1脚手架搭设完毕后要把好验收关。
搭设过程中的架子,每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人组织技术、安全管理人员与搭设班组共同检查验收,符合要求后方可上人使用。
架子未经检查、验收,除架子工外,严禁其它人员攀登。
验收合格的架子任何人不得擅自拆除,需局部拆改时,要经技术负责人同意,由架子工操作。
6.2工程的施工负责人,必须按照架子方案的要求,拟定书面操作要求,向班组进行安全技术交底,班组必须严格按照操作要求和安全技术交底施工。
6.3基础、卸荷措施和架子分段完成后,应分层由制定架子方案及安全、技术、施工、使用等有关人员,按项目进行验收,并填写验收单,合格后方可继续搭设使用。
6.4使用按照3KN/m2考虑,共计两个操作层同时作业。
因此架子上不准堆放成批材料,零星材料可适当堆放。
6.5架子从第一步开始满挂密目网,以保证高处作业人员的安全。
6.6架子搭设好后要派专人管理,未经技术负责人同意,不得改动,不得任意解掉架体中的拉杆和扣件。
6.7架子上不准有任何活动材料,如扣件、活动钢管、钢筋,一旦发现应及时清除。
6.8在6级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业,雨后上架前要采取防滑措施。
6.9作业层上的荷载应符合设计要求,不得超载,不得将模板、泵送砼输送管等支撑固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。
6.10脚手架避雷采用镀锌扁钢与架体焊接,与结构基础避雷连接,作为避雷措施。
(七)脚手架拆除
7.1外架拆除后,工长要向拆架人员进行书面安全交底工作,交底有接受人签字。
7.2拆除前,班组要学习安全技术操作规程,班组必须对拆架人员进行安全技术交底,交底要有记录,交底内容要有针对性。
7.3拆架前在地面上用绳子拉好围栏,没有安全员或工长在场,外架不准拆除。
7.4架子拆除顺序应由上而下,按层按步拆除。
先清理架体上的杂物。
剪刀撑及拉接点不准一次性全部拆除。
7.5拆除工艺流程:
拆护栏――拆脚手板――拆小横杆――拆大横杆――拆剪刀撑――拆立杆――拉杆传递至地面――清除扣件――按规格码放
7.6各构配件严禁抛掷至地面。
7.7拆除人员应穿戴好个人劳保用品,不准穿胶底易滑鞋上架作业。
(八)脚手架计算
脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。
本工程落地及悬挑脚手架最大搭设高度21.00m,搭设计算如下:
计算的脚手架为双排脚手架,最大搭设高度为21.00m。
搭设尺寸为:
立杆纵向间距1.5m,横向间距1.0m,水平杆步距1.8m。
采用的钢管为Φ48×3.5mm,连墙件采用两步三跨,竖向间距3.0m,水平间距4.5m。
施工均布荷载为3.0KN/m2,同时作业层为2层,脚手板共铺4层。
8.1纵向水平杆计算
纵向水平杆在横向水平杆之上,按照连续三跨连续梁进行计算。
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
8.1.1均布荷载计算
纵向水平杆的自重标准值F1=0.038KN/m
脚手板的荷载标准值F2=0.350×1.0÷3KN/m=0.117KN/m
活荷载标准值Q=3.0×1.0÷3KN/m=1.0KN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186KN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.0=1.4KN/m
8.1.2强度计算
最大弯距考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距。
跨中最大弯距计算如下:
M1=0.08q1l2+0.1q2l2
=(0.08×0.186+0.1×1.4)×1.52KN·m=0.35KN·m
支座最大弯距计算如下:
M2=-0.1q1l2-0.117q2l2
=-(0.1×0.186+0.117×1.4)×1.52KN·m=-0.41KN·m
选择两者较大值进行验算:
σ=0.41×106/5080N/mm2=80.7N/mm2﹤[f]=205N/mm2
纵向水平杆计算强度满足要求。
③挠度计算:
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
Vmax=
=(0.677×0.186+0.990×1.4)×15004/(100×2.06×105×121900)mm=3.042mm
纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm。
纵向水平杆的挠度小于1500/150与10mm,满足要求。
8.2横向水平杆计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆计算简图
8.2.1均布荷载计算
横向水平杆的自重标准值q1=0.038×1.5=0.058KN/m
脚手板的荷载标准值q2=0.350×1.0÷3KN/m=0.117KN/m
静荷载的计算值q=0.058+0.117=0.175KN/m
活荷载的计算值Q=3×1.0×1.5/3KN=1.575KN/m
荷载的计算值P=(1.2×0.058+1.2×0.117+1.4×1.575)KN=2.415KN
8.2.2强度计算
最大弯距为横向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯距计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
集中荷载最大弯距计算公式如下:
Mpmax=Fl/3
M=0.175×1.0÷8+2.415×1.0÷3KN·m=0.834KN·m
σ=0.834×106/5080N/mm2=164.1N/mm2﹤205N/mm2
横向水平杆计算强度满足要求。
8.2.3挠度计算
最大弯距为横向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
Vqmax=
集中荷载最大挠度计算公式如下:
Vpmax=
横向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5×0.058×10504/(384×2.06×105×121900)mm=0.3mm
集中荷载标准值P=0.058+0.117+1.575KN=1.75KN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1750×1000×(3×10002-4×10002/9)/(72×2.06×105×121900)mm
=4.47×1012=2.47mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.77mm
横向水平杆的最大挠度小于1000/150与10mm,满足要求。
8.3扣件抗滑力的计算
扣件抗滑承载力按照下式计算
R≤Rc
Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8.0KN
R-纵向或者横向水平杆传递给立杆的竖向作用力设计值
横杆的自重标准值F1=0.038×1.0KN=0.038KN
脚手板的荷载标准值F2=0.35×1.0×1.5/2KN=0.263KN
活荷载标准值Q=3.0×1.0×1.5/2KN=2.25KN
荷载的计算值R=(1.2×0.038+1.2×0.263+1.4×2.25)KN=3.511KN
扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
8.4脚手架计算荷载标准值
作用于脚手架的荷载为静荷载、活荷载(施工荷载)及风荷载。
8.4.1静荷载
8.4.1.1每米立杆承受的结构自重标准值
NG1=0.125×19.6KN=2.756KN
8.4.1.2竹笆脚手板的自重标准值
NG2=0.35×4×1.5×(1.0+0.3)/2KN=1.365KN
8.4.1.3栏杆与挡脚板自重标准值
NG3=0.140×1.5×4/2KN=0.42KN
8.4.1.4吊挂的安全设施荷载,安全网
NG4=0.005×1.5×19.6KN=0.165KN
静荷载标准值NG=NG4+NG4+NG4+NG4=4.706KN
8.4.2活荷载
活荷载标准值NQ=3.0×2×1.5×1.0/2KN=4.5KN
8.4.3风荷载
Wk=0.7Uz·Us·Wo
Wo-基本风压(KN/m2),查表得Wo=0.40;
Uz-风荷载高度变化系数,查表得Uz=1.420;
Us-风荷载体型系数,查表得Us=1.00;
风荷载标准值
Wk=0.7×0.4×1.420×1.00KN/m2=0.398KN/m2
立杆轴心压力设计值
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
=1.2×4.661+0.85×1.4×4.5=10.948KN
由风荷载设计值产生的立杆段弯距
Mw=0.85×1.4Wklah2/10
=0.85×1.4×0.398×1.5×1.52/10=0.160KN·m
8.5立杆稳定性计算
立杆稳定性的计算公式如下:
σ=
其中
N-立杆轴心压力设计值,N=10.948KN;
ф-稳定系数,查表得ф=0.19;
A-立杆净截面面积,A=4.89cm2;
W-立杆净截面模量,W=5.08cm2;
Mw-计算立杆由风荷载设计值产生的弯距,Mw=0.160KN·m
因此σ=10.948/(0.19×4.89)+0.160/5.08=118.115N/mm2﹤[f]=205N/mm2
立杆稳定性满足要求。
8.6连墙件计算
Aw=2×1.8×3×1.5=16.2
Nlw=1.4×Wk×Aw
=1.4×398×16.2
=9.03KN
Nl=Nlw+N0
=9.03+5=14.03KN<2×8KN=16KN(2个扣件抗滑移值)
Nl——连墙件轴向力设计值(KN)
Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值
N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(KN)。
双排架取5
Wk——风荷载标准值(KN/m2)
Aw——每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积
8.7悬挑脚手架悬挑梁计算
悬挑梁计算简图
8.7.1荷载计算
①立杆自重荷载:
20.8×0.038×1.2=0.948KN
②纵向水平杆自重荷载:
20.8/1.5=13.8,按14根计,每根按1.5m计,
则14×1.5×2×0.038×1.2=1.915KN
③横向水平杆自重荷载:
(1.5/2)×14×0.038×1.2=0.479KN
④竹笆脚手板的自重荷载:
N=0.35×4×1.5×(1.0+0.3)/2KN=1.365KN
18a#槽钢自重按20.2kg/m,则q=20.2×9.8×1.2=237.552(N/m)
⑤施工荷载按3KN/m2,则3×2×1.5×1.0=9KN/m
传递在立杆上的集中荷载:
9÷2=4.5KN
⑥直角扣件荷载:
13.5×2×13×1.2=0.421KN
⑦安全网荷载:
2×16.65×10×1.2=0.399KN
外立杆集中荷载:
N1=①+②+③+④+⑤+⑥+⑦
=0.948+1.915+0.479+1.365+4.5+0.421+0.399=10.027KN
内立杆集中荷载:
N2=①+②+③+④+⑤+⑥+
=0.948+1.915+0.479+1.365+4.5+0.421=9.628KN
均布荷载:
q=238(N/m)
8.7.2悬挑梁的强度、挠度验算
18a#槽钢的设计值:
惯性矩Ix=1190.7×104mm4,截面抵抗矩Wx=132.3×103mm3,半截面静力矩Sx=76.1×103mm3;
抗拉弯强度设计值〔f〕=205N/mm2,抗剪强度设计值〔fv〕=120N/mm2;
截面塑性发展系数γx=1.05;
8.7.2.1钢梁抗弯强度验算:
Mmax=N2×0.5+N1×1.5+1/2q×1.22
=9.628×0.5+10.027×1.5+0.5×238×1.22=20.0KN·m
σ=Mmax/γxWx
=20.0÷(1.05×132.3×103)
=143.97N/mm2<〔f〕=205N/mm2
所以抗弯强度符合要求。
8.7.2.2钢梁剪应力验算:
Vmax=N1+N2+qL=10.027+9.628+0.238×1.7=20.06KN
τ=Vmax·Sx/Ix·tw
=20.06×76.1×106÷(1190.7×104×5.1)
=25.14N/mm2<〔fv〕=120N/mm2
所以抗剪强度符合要求。
8.7.3钢丝绳的选用及验算
每根悬挑梁端部采用选用1根6×37、直径17.5mm钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400N/mm2,破断拉力总和为206kN,荷载不均匀系数取0.82。
K为安全系数,取6.0。
配套线夹每端3只,间距150mm,紧固牢靠,钢丝绳自由端长度不得小于200mm。
钢丝绳上的拉力F计算:
由∑Mc=0得:
F×1.7×Cos61.25°=N1×1.7+N2×0.7+Q×1.0=9.881×1.5+9.482×0.5+0.24×1.0=19.80KN·M
F=24.23KN
钢丝绳的容许拉力按照下式计算:
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN);
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8;
K--钢丝绳使用安全系数,K=6;
钢丝绳的容许拉力
[Fg]=a×F/K=0.82×206/6=28.15KN>F=25.07KN
选用1根6×37、直径17.5mm钢丝绳已能满足安全要求。
6.7.4拉环的选用及验算
在框架砼内预埋Φ22的圆钢环,圆钢环埋入混凝土中的长度不少于35d,圆钢与型钢的焊接应满足单面焊焊接长度大于10d、双面焊焊接长度大于5d。
由F=-Ra;As=314mm2得
σ=F/nAs=17.78×103/2×314=28.3N/mm2<205N/mm2,满足要求。
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 脚手架 方案
![提示](https://static.bdocx.com/images/bang_tan.gif)