锅炉中T23钢管的焊接工艺研究.docx
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锅炉中T23钢管的焊接工艺研究
学号_1010131027_
毕业论文(设计)
课题锅炉中T23钢管的焊接工艺研究
学生姓名刘帅
院部机械工程学院
专业班级10金属材料工程1班
指导教师杨付双
二○一四年六月
目录
摘要
Abstract
第1章绪论1
1.1T23钢的开发机理1
1.2我国T23钢管的研制状态1
1.3锅炉的构造2
1.4锅炉行业及其焊接技术的发展概况2
1.5锅炉焊接工艺技术发展前景3
第2章T23钢的焊接性分析4
2.1T23钢的组织及性能4
2.1.1钢材分析4
2.1.2化学成分和机械性能4
2.2T23钢的焊接性分析5
2.3T23钢的焊接性能5
2.4焊接接头性能6
2.4.1气体保护焊焊接接头性能6
2.4.2埋弧焊焊接接头性能7
2.5T23钢的焊接工艺9
第3章锅炉中T23钢焊接的工艺11
3.1锅炉中T2钢的性能分析11
3.2锅炉焊接工艺的制定11
3.2.1产品图纸的焊接工艺性审查11
3.2.2焊接工艺评定11
3.2.3焊接质料采购范例体例及采购12
3.2.4焊接工艺规程的编制12
3.3焊接生产过程控制13
3.4手工焊在锅炉制造中的运用13
3.5锅炉关键部位的焊接14
3.5.1汽包的焊接14
3.5.2集箱的焊接15
3.5.3膜式壁的焊接16
3.5.4蛇形管的焊接16
结论18
参考文献19
致谢20
插图清单
图1-1锅炉的构造2
图2-1气体保护焊焊接接头硬度分布(未经焊后热处理)7
图2-2埋弧焊焊接接头硬度分布8
图2-3光学显微镜下效果图10
图3-1汽包的简易图15
图3-2集箱的结构图15
图3-3膜式壁的结构16
图3-4蛇形管17
表格清单
表2-1T23钢102、2.25CrMo钢的化学成分(%)4
表2-2T23钢102、2.25CrMo钢的常温力学性5
表2-3气体保护焊焊接规范6
表2-4气体保护焊焊接接头化学成分6
表2-5气体保护焊焊接接头拉伸试验结果7
表2-6埋弧焊焊接规范7
表2-7埋弧焊焊接接头化学成分8
表2-8埋弧焊焊接接头拉伸结果8
表2-9埋弧焊焊接金属冲击结果…………………...…………………………………………..8
表2-10TGS-2CW焊丝的化学成分(%)…..9
表2-11SA213-T23钢的焊接参数9
第1章绪论
1.1T23钢的开发机理
通常T23钢经正火或回火得到回火贝氏体-马氏体组织或具有沉淀物的铁素体+碳化物,沉淀物是铬碳化物、细小的钒和铌碳氮(提供高的抗蠕变行为),强度与T91相近。
T23钢管应用于锅炉过热器、再热器,此材料比传统的T22钢具有更高的蠕变强度,在蠕变期间具有良好的韧性和强度,同时质料应具有良好的的综合机械机能,即应有一定的抗拉强度,屈服强度突出,高塑性(延伸率)和冲击韧性同时也有良好的焊接性能,焊接时可以降低预热温度或没有预热温度。
1)提高含碳量形成稳定合金碳化物有利于加强热强性,但提高含碳量则降低了焊接性。
T23钢是在T22钢基础上通过降低含碳量,将含碳量从T22钢的0.05%~0.15%降至T23的0.04%~0.10%来改善材料的焊接性。
2)在钢中添加微量元素B,能贴附于晶界,使合金元素沿晶界扩散,从而加强晶界,提高蠕变强度并改进冲击韧性,T23钢供火状态为正火+回火状态,为全回火贝氏体组织,具有良好的冲击韧性。
3)在T22Cr-Mo基体固溶强化的基础上,添加1.6%合金元素W,进一步加强固溶强化作用。
添合金元素V、Nb、N等形成弥散合金碳化物。
随着电站锅炉向高参数、大容量、低成本、高效率方向的发展,对锅炉受热面材料也提出了更高的要求。
从上世纪60年代初开始应用的T/P22,到近二十年来广泛使用的T/P91等具有更好的高温性能和许用应力的耐热合金钢,被大量应用到大型电站锅炉的高温受热面。
在(200~300)MW机组锅炉过热器和再热器材料选取方面,多年来,经常使用的模式为12Cr1MoV、T22、G102、T91、TP304或TP347逐步过渡,而G102(12Cr2MoWVTiB)因为在锅炉事故中爆管较多,且抗高温氧化机能差而逐步退出应用。
这样,受热面管材的选择基本上以T22或12Cr1MoV直接过渡到T91或TP304,由此造成了一些较低温度段T91取代G102,致使锅炉制造成本大幅增加。
作为一种介于T22、T23钢之间的新材料,于20世纪90年代后期在欧洲及日本多台亚临界、超临界乃至超超临界火电机组上得到应用。
作为一种2.25Cr1.6WVCb材料,T23钢相当于G102,它是吸收了G102的Mo、W复合固溶强化和微量元素析出的优点,在T22的基础上改型发展起来的。
因为该材料在(550~600)℃具有良好的蠕变机能和许用应力,所以这将是(200~300)MW以上12Cr1MoV和T91钢或不锈钢之间的一个很好的过渡材料【1】。
1.2我国T23钢管的研制状态
20世纪90年代中期,我国机械工业发电设备中心,曾组织国内哈尔滨锅炉厂、上海锅炉厂、东方锅炉厂对住友集团生产的f60.3×13mmT23进行评定试验,九十年代末评定试验结束,2000年5月又组织有关专家对试验报告进行了评定,结论认为:
住友集团开发的金属T23钢管有较高的许用应力、良好的加工性能和焊接性能,可以推广使用于我国大容量、高参数火电机组作为600℃以下的锅炉过热器和再热器的材料。
随着我国电站锅炉向大容量、高参数的迅猛发展,锅炉行业在制造大容量、高参数亚临界和超临界锅炉所需要的T23钢管必将会越来越多,但是,在本项目研究前,国内还不能生产T23钢产品,所需T23产品全部依赖进口,为此,锅炉行业迫切希望宝钢能研制和大批量生产T23钢产品,以替代进口产品。
基于提高我国大型火力发电设备制造能力和满足锅炉行业制造亚临界、超临界电站锅炉的迫切要求,宝钢分公司钢管厂于2001年开始研制T23钢产品,并根据宝钢设备特点和对T23钢的理解设计了工艺路线。
先后经历了钢种试制、产品试轧、性能评定、批量生产等阶段,现已形成了大批量生产和供货能力。
1.3锅炉的构造
锅炉是一个“锅”与“炉”两部分构成。
“锅”是指容纳水和蒸汽的受压部件,是锅炉的吸热部分;“炉”是指炉通道将燃料的化学能转化为热能,在空间中形成烟气被排除炉外。
虽然锅炉的内在布局比较复杂,但是他们通常包括一个压缩单元壳体,壳,头,炉,炉上,头管,水管,管,排气管,过热器和省煤器。
这些受压元件一般都通过焊接的方式制成和相互连接。
如图1-1所示
图1-1锅炉的构造
1.4锅炉行业及其焊接技术的发展概况
我国的工业锅炉行业经过了50多年的成长,已慢慢进入国际市场。
据有资料显示,到2011年为止,国内持有各级锅炉制造许可证的锅炉生产企业有1400多家,生产的锅炉产物包括8大类38个系列,85个品种,300多个规格,年产值近100亿元,工业锅炉制造业是我国能源工业的主要组成部分,能源工业在国民经济的发展中具有主要的地位和影响,能源行业的发展水平可以反映一个国家的工业化水平和基础工业实力。
跟着国民经济的成长,我国的锅炉技术水平将取得更大的进步,生产能力也会不断的进步,产物的品种和规格也会慢慢地完善和增加,以满足国民经济的成长和人民生活水平不断进步的要求。
锅炉的重要构件均是采用焊接形式进行制造的,包括锅炉的锅,炉胆,锅壳,集箱,钢架和烟风通道等辅助零件都必须采取焊接的方式落实制造工作【2】。
因为锅炉产物是一种受压,受热的特别容器,锅炉制造所利用的钢材应具备良好的力学性能,良好的塑性和良好的焊接性能,对其化学成分和机械性能都有很高的要求。
近年来,随着科学工艺的进步和焊接工艺的成长,各类新的焊接方式和装备以及一些新的型号、高强度钢种也开始在锅炉产物中利用,这又对焊接工艺提出了更加严格的要求,近年来,我国很多锅炉厂都在进行工艺上的革新,不断地引进新的工艺和装备以及先进的焊接工艺,以顺应锅炉容量参数和炉型的转变,满足庞大锅炉部件和锅炉新材料的制造要求。
1.5锅炉焊接工艺技术发展前景
我国锅炉行业要想走向国际,当前的焊接工艺还不能适应新发展的需求,应继续围绕提高焊接质量、焊接效率,降低成本,改善焊接作业环境等问题,推广使用新工艺,逐步提高焊接自动化、机械化、数字化水平。
我们必须将重点放在以下几方面:
(1)物料的自主生产
(2)自动化焊接的逐步推广
近年来,锅炉焊接技术虽然取得了进步,但是部分产品的焊接自动化水平还有待提高,焊接质量好坏仍然依赖焊工技术水平,各大锅炉制造厂商正积极地与专业焊接设备厂
家合作,开发出新的焊接装备和焊接技术
(3)推进高效高质量的气体保护焊技术
(4)焊接作业环境的改善
锅炉上的焊接作业时,基本上都是焊条电弧焊或气体保护焊,焊接烟尘相对较大,作业环境十分恶劣,特别是在容器内焊接.随着我国法律法规的不断完善,企业管理的不断提高,其焊接环境的改善也已提到议事日程.
第2章T23钢的焊接性分析
2.1T23钢的组织及性能
2.1.1钢材分析
T23钢主要以T22钢为基础进行改良,其方法是加入W(0.1%~1.6%),减少Mo(≤0.30%),并加入少许的V、Cb、N、B元素。
因为加入上述元素,按照ASME标准,T23钢属于2.25Cr-1.6W-Mo系耐热钢,低碳微合金控轧细晶粒钢,该材料经正火及回火后,可以产生具有最佳沉淀物的回火贝氏体组织,从而使T23钢的蠕变强度和许用应力有了大大的改善。
T23钢的另一个优点是降低含碳量,如此就大幅度提高了其可焊性,使薄壁管焊前预热和焊后热处理的要求下降了,从而大幅度的降低了生产工艺。
T23钢与钢G102的化学成份大致相近,最明显的区别是T23钢钨含量高于钢G102,因为有两次加强效果,加强了T23钢的耐热性和蠕变强度。
较低温度下T23钢的蠕变断裂强度低于T91钢,它可在一定的温度范围内替代T91钢。
2.1.2化学成分和机械性能
从表2-1、表2-2来看,T23钢如果加工过程降低含碳(C)量,提高焊接性,有助于减少焊接热影响区硬度值。
因为T23钢中适当微合金元素的加入,使其中与碳亲和力较强的合金元素(如钒元素),以原子状态进入固熔体后具有固溶强化作用;与碳亲和力较弱的元素(如Mn、Cr、W、Mo等),因为Cr、W含量较高将构成特别的化合物,构成合金渗碳体起到弥散硬化、增加了其强度和硬度。
改变了传统的耐热含C量保持在0.1%以上的钢。
碳化物弥散分散过程具有较高的高温强度,T23这种钢不完全依赖于扩散合金,同样具有较高的高温强度。
表2-1T23、钢102、2.25CrMo钢的化学成分(%)
表2-2T23、钢102、2.25CrMo钢的常温力学性
2.2T23钢的焊接性分析
由于T23钢的化学成分与G102较接近,属低合金耐热钢,含有多种强化元素,故具有一定的焊接冷裂倾向,但因其含碳量较低,又在一定程度上改善了这种倾向。
钢的冷裂倾向与其含碳量及合金元素含量有关,工程中通常以碳当量来判断某种钢的焊接性和裂纹敏感性,碳当量越高,冷裂的危险越大。
利用碳当量经验公式Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B,粗略估算出(没考虑W的影响)T23钢的碳当量当典型值为0.219%,而G102的碳当量典型值为0.374%。
因此,从理论上讲,T23的焊接冷裂性应低于G102。
文献[1]表明,对小壁厚T23管子的焊接,预热和不预热焊缝都不会出现任何裂纹,这两种情况下焊缝硬度差异很小,接头金相组织和冲击性能也基本相同。
因此,对T23材料的薄壁管进行焊接工艺试验,可不进行焊前预热。
2.3T23钢的焊接性能
在实践中,T23这类钢的焊接裂纹敏感性比传统的热强钢低,但也存在焊缝韧性低、接头时效、δ相致脆和接头蠕变强度降低等问题。
(1)焊接裂纹敏感性
不能用传统的碳当量计算公式评价这种钢裂纹敏感性,有关资料叙述了碳当量公式的计算与实际的偏差。
因为降低含碳量(碳被控制在0.10%以下),并严格限制硫、磷的含量,从而减少形成裂纹的倾向。
虽然这类钢的焊接裂纹敏感性低,但施焊时仍应小心按规定的制度进行,但薄壁构件相对更安全一些【4】。
(2)焊缝韧性
焊缝韧性对线能量对800℃~850℃冷却速度敏锐,也就是对焊缝厚度、层间温度敏感。
在临界温度范围内提高焊接后回热温度,延长回火时间有助于提高焊缝韧性。
选择含铌,钒量较低、含镍量较高的焊接金属有利于确保焊缝的韧性。
最后选择线能量小、熔敷金属、含氧量低的焊接方法也是有利于保证焊缝韧性的方法。
(3)时效倾向
T23都具有时效倾向,但与合金含量高的钢来说,T23钢的时效倾向低得多。
(4)焊缝的δ相
δ相不单单是恶化钢的韧性,而且也降低钢的蠕变强度。
因此必须限制焊缝中的δ相。
δ相的数量不单单与钢的化学成分有关,也与该钢结晶时的冷却速度相关。
δ相的数量随冷却速度的降低从而增加。
对焊接来讲,大的焊接线能量将致使数目较多的δ相,此时,焊缝不但韧性差,而且蠕变强度恶化。
在钢的焊接时,合金元素的保护是一个首要考虑的问题,在焊接中烧损这些合金元素意味着失去其应有的特性,同时形成了母材与焊缝之间元素含量的梯度,焊缝处的机械强度相对的也是薄弱环节,最终导致焊缝的失败。
另外一个要考虑的问题便是此类钢是细晶粒钢,它是由正火-回火处理,微观组织是回火马氏体+贝氏体和经优化处理后的细小析出物,所以说在焊接中保证其组织的细小、均匀是很必要的【5】。
2.4焊接接头性能
2.4.1气体保护焊焊接接头性能
气体保护焊(GTAW)焊接规范如表2-3所示。
焊缝化学成份如表2-4所示。
焊接接头拉伸如表2-5所示。
焊接接头硬度分布如图2-1所示。
表2-3气体保护焊焊接规范
表2-4气体保护焊焊接接头化学成分
表2-5气体保护焊焊接接头拉伸试验结果
图2-1气体保护焊焊接接头硬度分布(未经焊后热处理)
2.4.2埋弧焊焊接接头性能
埋弧焊(SMAW)焊接规范如表2-6所示。
焊缝化学成份如表2-7所示。
焊接接头拉伸和焊缝冲击韧性如表2-8、2-9所示。
焊接接头硬度分布如图2-2所示。
表2-6埋弧焊焊接规范
表2-7埋弧焊焊接接头化学成分
表2-8埋弧焊焊接接头拉伸结果
表2-9埋弧焊焊接金属冲击结果
图2-2埋弧焊焊接接头硬度分布
2.5T23钢的焊接工艺
这里选用规格为φ42mm,厚5mm的SA213-T23钢管,来测定其焊接机能.
1)焊接材料的选用
根据以上分析,对T23钢所用焊接质料的选用,必需依据以下原则:
(1)与母材相当的含碳(C)量(在0.1%如下)和铬(Cr)、钨(W)含量;
(2)适量的微合金化元素,如钒(V)、铌(Nb)等;
(3)严格控制S、P含量。
根据以上原则,这里选用TGS—2CW(三菱公司)(φ2.4mm)焊丝为焊接时的焊接材料,其化学组成与T23钢可匹配使用(如表2-10所示)。
表2-10TGS-2CW焊丝的化学成分(%)
2)坡口制备及焊前准备
(1)选用SA213-T23钢管规格为φ42,长200mm,厚5mm,坡口角度为30°~35°,钝边为0.2mm~0.3mm,根部间隙为2.5mm~3.0mm;焊接位置为45°固定焊;
(2)焊接前清理坡口表面两侧20mm内的油、污、氧化皮等杂质,并打磨出金属光泽。
3)焊接材料
(1)电极:
铈钨极,φ2.5;
(2)焊丝:
TGS-2CW(日本三菱公司)(φ2.4mm);
(3)保护气体:
氩气(纯度≥99.95%),氩气流量为6L/min~8L/min;
(4)焊接设备:
ZS-400逆变焊机。
4)焊接参数如表2-11
表2-11SA213-T23钢的焊接参数
5)焊接方式及操纵工艺要求
(1)焊工技术水平稳定,具有同等级钢材焊接资格水平。
焊接在室温25℃进行,没有采用焊前预热,焊后不做热处理,焊后自然冷却,保持层间温度不高于350℃。
(2)采用外填丝法进行焊接,钨极伸出长度为6mm,弧长2mm~3mm。
第一层封底焊时,焊接电流采用95A~100A,电流过大,焊接容易出现过烧现象。
为了加强保护和获得可靠的焊接接头,熄弧时,应填满弧坑,将熔池逐渐缩小并移向焊缝边缘处收弧。
电弧熄弧后,应对收弧处和熔池供氩气10s进行延时保护,防止弧坑裂纹的发生【6】。
6)分析
(1)外观检验
外观检查是无夹渣,气孔,裂纹,未熔合等缺陷。
(2)射线探伤检验
外观检验焊后对焊样进行了射线探伤查验,检验结果均达到了《DL/T5069-1999电力建设施工及查验技术规范》钢制承压管道对接接头线查验篇规定的标准。
(3)力学性能试验
抗拉强度:
564/561/566(MPA)母材断裂;面弯:
180°未发现裂纹;背弯:
180°未发现裂纹;金相微观检验:
试样经研磨、抛光、化学侵蚀后,图状如图2-3所示。
图2-3光学显微镜下效果图
采用上述工艺条件进行焊接,采用该T23钢管满足使用要求并可推广使用,因为没有预热和焊后热处理,可极大地降低焊接成本。
第3章锅炉中T23钢焊接的工艺
3.1锅炉中T2钢的性能分析
根据T23钢性能,在(540~580)℃时其许用应力及抗氧化温度均与G102材料相当,在520℃时和T91钢相当,随着温度的升高,其许用应力逐渐低于T91钢。
在(540~570)℃之间,T23的许用应力略高于G102,在(580~620)℃之间与G102相当。
目前(200~300)MW锅炉使用G102的温度范围在(540~590)℃之间,所以在(200~300)MW锅炉上完全可以用T23材料替代G102。
以单烟道摆动燃烧器调温的300MW锅炉为例,在(200~300)MW机组锅炉过热器与再热器上,用T23材料取代G102完全可以满意强度要求,同时也满足抗氧化温度限制的要求(≤593℃),而用同种规格的T91钢代替G102,将造成选取的壁厚余量太大,造成不必要的浪费。
对(200~300)MW机组锅炉再热器上目前使用T91钢的规格而言,因为受弯管工艺的限制,一般留有较大的壁厚,在外观壁温不大于593℃时,即便T23钢材料的许用应力小于T91钢,用同规格的T23钢替代T91钢,其强度仍然能满足要求;对(200~300)MW机组锅炉过热器上目前利用的T91钢规格,在外表面壁温不大于593℃时,T23钢也基本可替代相同规格的T91钢【7】。
3.2锅炉焊接工艺的制定
锅炉焊接工艺制定前的准备工作包括:
图纸的焊接工艺审查,焊接工艺评定实验及焊接工艺规程等工艺文件编制,焊接材料的采购规范编制及采购等内容。
3.2.1产品图纸的焊接工艺性审查
为保证产品图纸焊接工艺审查的质量,焊接工艺人员必许认真学习该产品设计,制造及验收方面的法规,标准及技术条件,特别是焊接材料,热处理,检验方面的技术条件及法规。
要重点了解每一个产品在焊接,材料,热处理,检验方面的特殊要求,在产品图纸焊接的工艺性审查时,要概括单位焊接设备能力,焊工状况,现在的焊接方法和焊接生产条件,指定出产品初步焊接方案。
必要时,还要提出新工艺,新材料工艺试验初步方法,焊接新装备及新工装设计任务书。
3.2.2焊接工艺评定
焊接工艺评定是指定焊接工艺规程的主要依据。
对优秀的锅炉和压力容器制造企业,要求焊接工艺评定的覆盖率要达到100%。
焊接工艺评定必须按产品技术条件规定的焊接工艺评定标准进行试验,不同的焊接工艺评定标准对焊接工艺评定的要求完全不同。
常用的标准有JB4708“钢制压力容器焊接工艺评定”,JB4420“锅炉焊接工艺评定”,ASME“焊接
和钎焊评定”和以及EN288“钢材料电弧焊接工艺评定”标准【8】。
除焊接工艺评定规程和规定的检验项目外,还应根据产品的特殊要求,增加必要的检验项目。
3.2.3焊接质料采购规范编制及采购
焊接材料的选择和使用一直都是压力容器和焊接行业非常关键的问题。
2000年版《压力容器焊接工艺评定》(JB4708-2000)及《压力容器焊接工艺规程》(JB/T4709-2000)标准(以下简称“新标准”)已正式颁布实施,“新标准”对焊接的适用提出了新的要求。
“新标准”规定的焊接材料选用原则是:
焊缝金属的力学性能应该高于或等于母材的力学性能【9】。
因此焊材选择的主要依据是,保证焊缝接头的力学性能,包括焊接接头在实际工况下高、低温力学性能,抗动载荷等性能。
焊缝金属与母材强度匹配是压力容器行业和焊接行业的热点问题之一,辩论颇多,对于强度型低合金钢按等强原则选用焊接材料,能够保证焊接接头具有够足的韧性性能,适当超强有利于提高焊接接头的抗脆断性能。
根据等强匹配的原则,制定采购规范,在材料采购时,所有的焊接材料的采购,都是在焊接试验测试焊缝金属的力学性能符合要求后,才能够进行的。
3.2.4焊接工艺规程的编制
(1)焊接工艺规程编制的根据
编制焊接工艺规程并保证它的正确性是焊接工程师的责任,这一要求应当完全可以做到。
各国压力容器规范和标准都已取得并得到公认的科学技术成果为依据制定的,它不准许使用尚处在开发研究阶段,未得出最终结论或未得到权威机构批准认可的技术、质料和方式。
因此,编制焊接工艺规程有规可循,有据可依。
准许用于压力容器建造的材料多达百种,虽然他们的焊接难易程度不同,甚至有的材料焊接性相当差,但都有成熟的解决方法,一些技术措施可能很复杂,需要特殊设备才能实现。
同样,压力容器建造准许使用的焊接方式种类繁多,原理各异,实现不同方法所需设备千差万别,复杂程度悬殊,但每种方法都已得到广泛使用。
压力容器建造使用的焊接材料大多已标准化,即便对非标准焊接材料,焊材生产厂保证的性能及利用条件在它们的利用说明书中也都有详细说明。
美国焊接材料表每项都有一个附录,虽然不是标准的构成部分,但提供了很多有效的信息,包括准则中涉及的每种焊材应用方面的信息。
规范很标准是焊接工程师编制焊接工艺规程的依据。
压力容器的焊接工艺规程是在掌握了已知的相关知识基础上编制出来的。
因此,编制焊接工艺规程的正确途径是在明确任务以后,先收集掌握相关资料,然后再着手编制焊接工艺规程。
知识掌握得越充分、越具体、越深入,就越能保证编制的焊接工艺规程的正确性。
绝不能在毫无知识准备的情况下举行编制或评定。
焊接工艺规程是焊接生产过程的主要指导性文件,是控制焊接质量的关键工艺文件,是焊工焊接操作的根据。
依照产品对应法规,需要做焊接工艺评定的焊接接头,都要求编制该焊接接头的焊接工艺规程。
每一件焊接工艺规程可以由一个或多个焊接工艺评定陈报告支持,经焊接的工艺评论合格后,编制的焊接工艺规程才能生效。
(2)焊接工艺规程的正式编制
焊接工艺规程的编制内容包括焊接方法,焊前准备加工,装配焊接材料,焊接设备
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