主要建筑物除险加固设计完.docx
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主要建筑物除险加固设计完
5主要建筑物除险加固设计
5.1设计依据
5.1.1工程等级及建筑物级别
麓象塘水库大坝为均质土坝,坝顶高程为159.22m,防浪墙顶高程160.20m,最大坝高20.0m。
根据本次水文复核结果:
30年一遇设计洪水位为157.89m,300年一遇校核洪水位为158.85m,水库总库容为73.42万m3。
按《水利水电工程等级划分及防洪标准》(SL252-2000)中的山区、丘陵区设计标准,本工程属小
(2)型水库,工程等别为V等工程,主要水工建筑物大坝、溢洪道、输水涵管的水工建筑物等级为5级。
设计洪水标准为30年一遇,校核洪水标准为300年一遇。
根据《中国地震动参数区图》(GB18306-2001),麓象塘水库所在区域地震动峰值加速度为0.05g,地震基本烈度为VI度。
5.1.2大坝安全鉴定结论
2010年6月,钦州市灵山县水利局委托我院对麓象塘水库大坝进行安全评价论证工作。
2010年7月经钦州市水利局鉴定专家级审定《灵山县麓象塘水库大坝安全评价报告》,提出了大坝安全鉴定报告书,评定麓象塘水库大坝安全类别为三类坝。
2010年8月,麓象塘水库三类坝安全鉴定成果通过广西壮族自治区水利厅核查,同意三类坝鉴定结论。
核查主要意见如下:
书面核查意见如下:
水库大坝安全鉴定文件完备,基本符合《水库大坝安全评价导则》(SL258-2000)要求,其主要核查意见如下:
一、大坝坝顶高程不够;坝体填土质量差,压实度及渗透系数不满足规范要求;上游坝坡干砌石残缺不全,风化严重,坝坡两侧无排水沟;下游坝坡杂草丛生,坝坡排水沟局部损坏堵塞。
排水棱体块石风化严重,局部有架空现象。
二、溢洪道底板有多处裂缝,无泄槽和效能设施。
.
三、放水涵管老化、渗漏严重。
四、水库0.5km的进库路为简易的乡村土路,路面洼坑不平,雨天泥泞路滑,通行困难,影响水库防汛抢险人员组织和抢险物资交通运输。
五、麓象塘水库没有设置大坝沉陷、位移、浸润线、渗流量等观测设施,也无观测资料。
六、水库无值班房。
现场核查意见:
一、大坝坝顶高程不够;坝体填土质量差,压实度及渗透系数不满足规范要求;上游坝坡干砌石残缺不全,风化严重,坝坡两侧无排水沟;下游坝坡杂草丛生,坝坡排水沟局部损坏堵塞。
排水棱体块石风化严重,局部有架空现象。
二、溢洪道底板有多处裂缝,无泄槽和效能设施。
.
三、放水涵管老化、渗漏严重。
四、水库0.5km的进库路为简易的乡村土路,路面洼坑不平,雨天泥泞路滑,通行困难,影响水库防汛抢险人员组织和抢险物资交通运输。
五、麓象塘水库没有观测设施,也无观测资料。
六、无值班房。
5.2工程现状及存在问题
5.2.1大坝
5.2.1.1大坝现状
大坝为均质土坝,坝顶高程为159.22m,最大坝高为20.0m,坝顶长度为89m,坝顶宽度为3.08m。
大坝上游坝坡坡比自上而下为1:
2.47、1:
2.98。
下游坝坡坡自上而下为1:
2.12、1:
2.46,变坡处排水沟宽为0.926m。
下游坝坡坡脚设堆石排水棱体。
坝顶为泥土结构,坝面不平整。
上游坝坡干砌石残缺不全,风化严重,局部松动沉陷和架空,护坡面凹凸不平部分较严重崩塌杂草丛生,坝坡两侧无排水沟;下游坝坡杂草丛生,坝坡排水沟局部损坏堵塞。
排水棱体块石风化严重,局部有架空现象。
大坝坝体渗透系数以大值值9.42×10-4级为主,属中等透水,因此坝体存在着一定程度的渗流问题。
坝体填土压实度不满足规范要求,且土体土质差。
坝肩、坝基及溢洪道渗流系数大值平均值为3.25×10-4级为主,属中等透水。
5.2.1.2大坝存在的问题
(1)大坝坝顶高程不满足《防洪标准》(GB50201-94)所规定的要求。
(2)上游坝坡干砌石残缺不全,风化严重,局部松动沉陷和架空,护坡面凹凸不平部分较严重崩塌杂草丛生,坝坡两侧无排水沟
(3)下游坝坡杂草丛生,坝坡排水沟局部损坏堵塞。
排水棱体块石风化严重,局部有架空现象。
(4)大坝坝体渗透系数以大值值9.42×10-4级为主,属中等透水,因此坝体存在着一定程度的渗流问题。
坝体填土压实度不满足规范要求,且土体土质差。
坝肩、坝基及溢洪道渗流系数大值平均值为3.25×10-4级为主,属中等透水。
5.2.2溢洪道
5.2.2.1溢洪道现状
溢洪道位于大坝左肩与山体接合处,型式为浆砌石开敞式泄水明渠,堰顶高程156.35m,进口宽度3m,边墙高为2.84m,长38.79m。
进口段及堰顶部分两边墙浆砌石,底板为浆砌石水泥抹面,底板多处出现裂缝,无泄槽和消能设施。
5.2.2.2溢洪道存在的问题
(1)溢洪道底板有多处裂缝。
(2)溢洪道两侧导墙高程不满足规范要求。
(3)溢洪道为全风化花岗斑岩,渗透系数K=3.25×10-4cm/s,属中性透水。
(4)溢洪道无泄槽和消能设施,抗冲刷底。
5.2.3输水涵管
5.2.3.1输水设施现状
放水涵洞埋于大坝左侧体内,为穿坝砼圆管,进口底高程144.95m,管径为0.6m,长度81.6m,梯级放水。
5.2.3.2放水涵管存在的问题
放水涵管老化、渗漏严重,启闭设备损坏严重,不能正常使用。
5.2.4防汛进库公路
5.2.4.1防汛公路现状
麓象塘水库进库公路为乡村泥路,长500m,宽2~3m,道路弯多路窄,路基没有排水设施,路面坑洼不平,局部长期积水,路边有崩塌现象。
雨天通行困难。
5.2.4.2防汛公路存在的问题
水库进库公路为乡村泥路,道路弯多路窄,路基没有排水设施,路面坑洼不平,局部长期积水,路边有崩塌现象,雨天通行困难。
影响水库防汛抢险人员组织和抢险物资运输,不满足水库的抗洪抢险要求。
5.2.5安全监测
麓象塘水库没有设置大坝沉陷、位移、浸润线、渗流量等观测设施,也无观测资料。
5.2.6管理设施
麓象塘水库由太平镇水利站负责管理,水利站设在太平镇,大坝无值班房。
此外管理站无车、船等交通工具,管理设施陈旧落后,通讯设施不完善。
5.3.2溢洪道除险加固设计
5.3.2.1溢洪道除险加固布置
根据大坝安全评价报告的结论:
溢洪道边墙高度不满足规范,边墙抗滑、抗倾覆系数及基底应力均满足规范要求。
底板有多处裂缝,无泄槽和消能设施。
为了保证溢洪道泄洪畅通,确保大坝的安全,拟对溢洪道进行修整加固,新建控制段、泄槽段、消力池及尾水渠段。
溢洪道除险加固按30年一遇洪水标准设计,300年一遇洪水标准校核。
其水位分别为157.89m和158.85m,相应溢洪道最大下泄流量分别为4.89m3/s和9.08m3/s。
溢洪道由进水渠、控制段、泄槽段、消力池及尾水渠段组成。
溢洪道总长115.797m,其中进口段40.067m,控制段10.0m,泄槽段45.73m,消力池段长10.0m,尾水渠段10.0m。
本次加固对原溢洪道进水渠边墙加高,墙顶高程159.15m,拟对原进水渠底板进行修补,拆除下游进水渠约4.0m的风化石,在进水渠端部设一道齿墙,齿墙深1.5m。
新建控制段长10.0m,宽3.0m,墙顶高程159.15m,底板高程为156.35m,齿墙深0.8m,底板采用C25砼400厚,新建泄槽45.728m,坡降为1:
3.59,泄槽底部高程为144.08m,底板采用C25钢筋砼300厚,新建消力池,消力池池长10.0m,消力坎高0.5m,消力池底高程144.08m,消力坎顶高程144.58m,消力池底板下铺一层厚500mm的C25钢筋混凝土,消力池边墙为M7.5浆砌石边墙,为重力式挡土墙,挡土墙高2.0m,顶宽500mm,临水侧垂直,背水坡1:
0.4;消力池后接尾水渠,底板及边墙为M7.5浆砌石。
5.3.2.2溢洪道水力计算
(1)进口段
进口段水力设计应使本段内水流平顺、稳定,水面波动及横向水面比降小,应避免回流和漩涡。
(2)控制段
1、计算公式:
采用《溢洪道设计规范》(SL253-2000)中宽顶堰流计算公式计算,公式为:
Q=εmB
式中:
Q——流量,m3/s;
B—溢洪道净宽,3m;
H0—计入行进流速的堰上总水头;
m—流量系数,查表得0.85;
ε—闸墩侧收缩系数,ε=1;
2、计算结果
(1)设计水位情况:
Q=εmB
=1×0.385×3×(2×9.81)0.5×1.541.5
=9.78m3/s
计算求出的Q1=9.78m3/s>Q设=4.89m3/s,满足泄流能力要求。
(2)校核水位情况:
Q=εmB
=1×0.385×3×(2×9.81)0.5×2.51.5
=20.22m3/s
计算求出的Q2=20.22m3/s>Q校=9.08m3/s,满足泄流能力要求。
根据《溢洪道设计规范》(SL253-2000)规定,开敞式溢洪道控制段墙顶高程,要求在下泄校核洪水时不低于校核洪水位加安全超高值;挡水时不应低于设计洪水位或正常蓄水位加波浪的计算高度和安全超高值。
校核洪水+安全超高=158.85m+0.3m=159.15m
现状溢洪道控制段边墙顶部高程为158.54m,边墙顶高程不满足规范要求。
现拟拆除原控制堰边墙,新建控制堰边墙顶高程为159.15m,可满足规范要求。
(3)泄槽
泄槽采用直线、等宽、对称布置。
泄槽宽度选择与控制段宽度一致,净宽均为3.0m,坡比为1:
3.59。
泄槽的水面线根据能量方程用分段求和法计算。
水流从水库经宽顶堰排至泄槽中,必然经过临界水深断面,这个断面可近似的认为是宽顶堰的最后一个断面。
临界水深hk=
式中:
Q—相应水位下溢洪道下泄流量,m3/s;
B—溢洪道宽度,m;
断面1-1的水深h1=hkcosθ,θ为泄槽底板与水平面的夹角。
根据能量方程ΔL=ΔEs/(i-
)=(Es1-Es2)/(i-
)
式中:
Es2—下游断面的断面单位能量,即(h2+α2v22)
Es1—上游断面的断面单位能量,即(h2+α1v12)
i—底坡坡度
—平均水力坡降
ΔL—分段长
泄槽水流掺气水深按下式计算,以泄槽起始断面为0+000桩号,泄槽水流渗气水深计算结果见表5-4-1。
hb=
式中:
hb-计算断面渗气水深;
h-泄槽计算断面的水深;
ξ-修整系数;
v-不渗气情况下泄槽计算断面的流速,m/s。
依据规范,溢洪道泄槽边墙高度应根据计入掺气后的水面线加上0.5~1.5m的超高,本工程超高选用1.0m。
边墙高度计算结果见表。
表5-3-2-2-1泄槽水力计算成果表
断面
泄槽长度
计算水深h(m)
掺气增加水深(hv)
掺气后水深ha(m)
计算边墙高度H(m)
1─1
0.000
0.498
0.498
1.498
2─2
20.001
0.278
0.036
0.314
1.314
3─3
45.711
0.249
0.036
0.285
1.285
由上表计算结果可知,溢洪道边墙取2m,高度满足要求。
(4)消能防冲
1、消力池池深、池长计算
根据建筑物的布置以及现场的地形地质情况,本工程的消能采用底流水跃消能,消力池形式选用消力坎消能。
依据《溢洪道设计规范》(SL253-2000),消力坎高度及消力池长度采用如下计算公式:
d=σh2-ht–△Z
△Z=
Lk=0.8L
h2=
Fr1=V1/
式中:
d-消力坎高度,m;
Lk-消力池长度,m;
σ-安全系数,取σ=1.05;
h2-跃后水深,m;
h1-收缩断面水深,m;
ht-消力池出口下游水深,ht=1.0m;
Q-流量,m3/s;
b-消力坎宽度,m;
φ-消力池出口的流量系数,取φ=0.95;
L-自由水跃的长度,m;
v1-收缩断面平均流速,m/s;
Fr1-收缩断面弗劳德数。
本工程计算工况为300年一遇洪水(P=0.33%),相应的泄洪流量为9.08m3/s,经计算,消力坎计算坎高△Z=0.451m,池长Lk=12.645m。
消力坎坎高采用0.5m,池长采用13.0m。
5.3.2.3溢洪道结构安全计算
(1)堰体稳定计算
1、计算工况
(1)设计洪水位工况;
(2)校核洪水位工况;
2、计算公式
堰体抗滑稳定计算按抗剪断强度公式计算:
K′=
式中:
K′—按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数;
f′—堰体砼与基岩接触面的抗剪断摩擦系数;
C′—堰体砼与基岩接触面的抗剪断凝聚力;
A—堰体与基岩接触面的截面积;
∑W—作用于堰体上的全部荷载对计算滑动面的法向分值;
∑P—作用于堰体上的全部荷载对计算滑动面的切向分值。
堰基应力计算公式:
бyu=∑W/B+6∑M/B2бyd=∑W/B-6∑M/B2
式中:
бyu,бyd—垂直正应力,单位kN/m2;
∑W—作用于1m宽坝段上的全部荷载(分包括或不包括扬压力两种情况)在堰基面截面上的法向分力总和;
∑M—作用于1m宽堰段上的全部荷载(分包括或不包括扬压力两种情况)对截面形心轴力矩的总和;
B—堰基面截面的计算长度。
3、计算成果
堰体抗滑稳定计算结果见表5.3.2.3,堰基应力计算结果见表5.3.2.4。
表5.3.2.3溢洪道堰体抗滑稳定计算成果表
工况
名称
设计洪水位
(157.89m)
校核洪水位
(158.85m)
K′
规范要求值
K′
规范要求值
宽顶堰
35.03
3.0
18.22
2.5
表5.3.2.4溢洪道堰体基底应力计算成果表单位:
kN/m2
工况
名称
设计洪水位
(157.89m)
校核洪水位
(158.85m)
计算值
规范要求
计算值
规范要求
宽顶堰
бyu(含U时)
2.57
最大垂直正应力均小于250kN/m2且最小垂直正应力均大于0
2.86
最大垂直正应力均小于250kN/m2且最小垂直正应力均大于0
бyd(含U时)
15.50
15.21
бyu(不含U时)
13.69
21.34
бyd(不含U时)
42.34
46.47
从表5.3.2.3中可知,在各种荷载情况下,溢流堰的抗滑稳定系数均满足规范要求。
从表5.3.2.4中可知,在各种荷载情况下,堰体的最大垂直正应力均小于基础最大承载力250kN/m2且最小垂直正应力均大于0,满足规范要求。
(2)边墙稳定计算
①计算工况:
a.溢洪道泄洪工况:
校核洪水位158.85m,对应的水荷载+自重+土压力+基础扬压力+渗透压力。
b.溢洪道未泄洪工况:
墙前无水,墙背无水,对应的水荷载+自重+土压力+基础扬压力+渗透压力。
分别对溢洪道控制段段、泄槽、及消力池边墙的最大断面,对其进行结构稳定复核。
②计算公式
a.抗滑稳定计算
计算公式:
Kc=
式中:
Kc—抗滑稳定安全系数;
f—基础面与基岩接触面摩擦系数;
∑W—作用于墙体上的全部荷载对计算滑动面的法向分值;
∑P—作用于墙体上的全部荷载对计算滑动面的切向分值。
b.抗倾覆稳定计算
计算公式:
Ko=
式中:
Ko—抗倾稳定安全系数;
∑My—作用于墙体的荷载对墙前趾产生的稳定力矩;
∑Mo—作用于墙体的荷载对墙前趾产生的倾覆力矩。
c.基础应力验算
公式计算:
бyu=∑W/B+6∑M/B2
бyd=∑W/B-6∑M/B2
бyu,бyd—垂直正应力,单位kN/m2,在墙踵要求大于0,其最大值要小于坝基允许压应力;
∑W—作用于单位长度墙体上的全部荷载(分包括或不包括扬压力两种情况)在边墙基础面上的法向分力总和;
∑M—作用于单位长度墙体上的全部荷载(分包括或不包括扬压力两种情况)对截面形心轴力矩的总和;
B—挡土墙底面面的计算宽度。
③计算成果
溢洪道边墙稳定、应力计算成果详见表5.3.2.3。
表5-3-2-5边墙结构稳定规范允许值
系数
允许值
抗滑稳定安全系数[KC]
抗倾稳定安全系数[KO]
基础最大应力[δ]
(Kpa)
基础最小应力[δ]
(Kpa)
规范允许值
1.3
1.5
300
300
表5-3-2-6边墙结构计算成果表
建筑物
工况
KC
KO
бyu
(Kpa)
бyd
(Kpa)
备注
控制段
工况a
4.84
2.13
35.37
37.72
满足规范要求
工况b
2.66
2.25
101.99
0.47
满足规范要求
泄槽段
工况a
3.53
3.08
64.90
1.72
满足规范要求
工况b
3.64
2.92
68.21
5.84
满足规范要求
消力池
工况a
5.48
2.01
29.41
33.19
满足规范要求
工况b
3.40
2.84
71.84
6.25
满足规范要求
计算结果表明:
控制段段边墙满足抗滑稳定要求,满足抗倾及基底应力要求;消力池段边墙的抗滑、抗倾的稳定安全系数均大于规范要求的最小值,基底应力小于基础允许承载力,未出现拉应力。
因此设计方案安全可行。
(3)泄槽底板抗滑稳定计算
泄槽段水平长度为44.051m,宽度为3m,泄槽末端与消力池连接处高程为144.08m。
泄槽底板布置于强风化基岩上,采用C25钢筋砼浇筑,底板厚度为0.3m。
泄槽底板设有纵横向伸宿缝,缝间间距为10m,缝内设止水,板块上下游端均设齿槽。
在底板下设排水系统。
1、计算方法:
泄槽底板厚度为0.3m,取其中一块底板进行稳定分析计算,求出其设计情况和校核情况下的抗滑安全系数K值。
取块位置及取块尺寸见溢洪道泄槽底板抗滑稳定计算取块尺寸简图。
2、基本资料:
(1)设计情况:
P=3.33%,下泄最大流量q=4.89m3/s,库内最高水位157.89m。
底板厚δ=0.3m,L01=45.73m,h3设=0.166m,V3设=9.825m/s,L1=1.038m。
(2)校核情况:
P=0.33%,下泄最大流量9.08m3/s,相应库内水位158.85m。
δ=0.30m,L01=45.73m,h3校=0.252m,V3校=12.02m/s,L1=1.038m。
3、抗滑稳定计算
泄槽底板抗滑稳定计算采用计算公式:
K=
式中:
G—取块计算浆砌石底板自重;
θ—陡坡与水平面之间夹角;
P—底板上水重在垂直衬砌方向的分力;
△P—底板上水流的脉动水压力;
Pf—渗漏引起的扬压力;
T—水流对底板的拖曳力;
K—抗滑稳定安全系数;
F—泄槽底板与地基的摩擦系数。
根据试验得到的地质资料,泄槽底板与地基面的摩擦系数f取=0.40计算。
泄槽底板抗滑稳定计算结果见表2。
表5-3-2-7泄槽底板抗滑稳定计算成果表
序号
计算情况
σ=0.30m
L01=45.73m
规范要求
K计算值
K值
1
设计洪水位157.89m
1.348
1.05
下泄流量4.89m3/s
2
校核洪水位158.85m
1.328
1.0
下泄流量9.08m3/s
(4)消力池护坦抗浮稳定计算
消力池护坦抗浮稳定可按下式计算:
Kf=
式中:
P1—护坦自重,按混凝土重度计算14.7+12.5+14.715
P2—护坦顶面上的时均压力
P3—当采用锚固措施时,地基的有效重量
Q1—护坦顶面上的脉动压力
Q2—护坦底面上的扬压力
本次计算取单宽1m的护坦来计算,复核抗浮稳定计算结果见表5-3-2-8。
表5-3-2-8消力池护坦抗浮稳定计算成果表
名称
数值
设计洪水位
校核洪水位
抗浮稳定安全系数Kf
1.843
1.83
规范要求值
1.0~1.2
4.33
计算结果表明:
新建消力池护坦在设计洪水水位及校核洪水位下的抗浮稳定安全系数均满足规范规定的要求。
设计合理可行。
5.3.3放水系统加固设计
5.3.3.1加固方案比选
根据大坝安全评价论证、大坝现状安全复核结论:
麓象塘水库“大坝放水涵管为坝内埋管,放水涵管老化、开裂、渗漏”。
为消除大坝安全隐患,确保大坝安全,本次除险加固拟对放水涵管进行改建。
麓象塘水库经复核放水流量为1.731m3/s,本次设计灌溉400亩,放水流量为1.2m3/s可以满足400亩的用水量,放水涵进口高程为144.95m,距离坝顶约33m。
据区域地质资料及现场地质调查,工程区地层岩性为花岗岩,岩体风化以垂直方向的物理风化为主,结合麓象塘水库的现场情况,本次除险加固提出了新建放水隧洞、新建明挖输水埋管,新建真空虹吸放水管、坝内顶管、放水涵管加套管等五个放水系统改建方案进行比较。
麓象塘水库库岸多为花岗岩,岩体风化以垂直方向的物理风化为主,岩层倾向较为有利于布置放水隧洞。
明挖输水埋管虽然便于机械施工开挖,但根据实际地形、地质情况,明挖输水埋管管顶距坝顶约20m,明挖会造成高边坡,并须开挖部分坝体,明挖石方工程量大,造价较高;坝内顶管、放水涵管加套管两个方案仍没有从根本上消除大坝坝内埋管的安全隐患;新建真空虹吸放水管虽满足了下游放水灌溉要求,但放水流量偏小,但不易管理且维护修理且成本较高。
而新建放水隧洞设于大坝左岸,可从根本上解决大坝坝内埋管的安全隐患,综上所述,推荐采用新建放水隧洞方案。
5.3.3.2放水隧洞布置
根据麓象塘水库的现场地形地质情况,选定新建的输水隧洞位于大坝左岸的山体内,距大坝约33m。
放水隧洞及进出水口段全长110.10m,其中引渠段10.0m,放水塔7.1m,洞身段79.0m,消力池8.0m,尾水渠段6.0m。
引渠段为梯形明渠,纵坡为1/2500,渠底宽度1.2m,两侧边坡为1:
1.0,采用C15砼三面衬砌,衬砌厚度为0.15m。
进水口首端为圆筒式放水塔,现浇圆筒式放水塔外径3.8m,竖向布置有检修平台和启闭平台。
检修平台高程155.45m。
检修平台与启闭平台有之间钢筋混凝土楼梯连接,方便设备操作和维护,启闭层高程159.45m,与工作桥形成水平交通。
控制段设置有检修和工作钢闸门各一道。
检修钢闸门宽1.0m,高1.2m,闸门自重1.38t,采用QPQ-120卷扬机启闭。
工作钢闸门宽1.0m,高1.2m,闸门自重1.38t,采用QPQ-120卷扬机启闭。
放水塔与隧洞之间设2.0m长的渐变段。
隧洞进口高程为144.95m,出口高程为144.08m,纵坡为1/200。
洞身断面形状为圆拱直墙式,洞宽1.2m,洞高1.8m,直墙高1.2m,圆拱半径0.6m。
洞身采用C25砼衬砌0.3m厚,拱顶120°角范围内需进行回填灌浆,灌浆孔深2.5m,排距2.5m,每排3孔。
隧洞Ⅴ类围岩段作锚喷挂网支护,钢架护网,喷C20砼150mm厚。
放水塔连接段隧洞水流速度较大,为减少气蚀和防止冲刷破坏,在闸后自由水跃范围内洞壁须用钢筋砼衬砌,衬砌厚度1.0m。
出水段为矩形明渠,纵坡为1/2500,渠底宽度1.2m,两侧为M7.5浆砌石挡墙。
5.3.3.3输水隧洞水力计算
5.3.3.4洞身水力计算
水力要素计算按各渠段设计流量,最大流量(加大20%),最小流量三种情况计算,洞身水力计算采用等速流公式计算:
Q=ωV
R1/6
V=CR1/2ί1/2
C=
R=ω/X
式中:
Q—流量(m³/s);ω—过水断面面积(m²);
V—断面平均流速(m/s);C—谢才系数(m1/2/s);
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