清华水冷壁炉和航天炉的综合对比923.docx
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清华水冷壁炉和航天炉的综合对比923
60万吨/年合成氨装置
清华水冷壁炉和航天炉的综合对比
一、空分系统
根据气化工序用气要求,航天炉配套空分为40000Nm3/h(氧气压力),清华炉配套空分为45000Nm3/h(氧气压力Mpa)。
两套空分装置制氧能力相差不大,装置消耗接近。
由于清华炉配套空分装置压缩机组轴功率较大,高压板式换热器及氧气管道压力等级较高,设备投资高于航天炉配套空分装置,清华炉配套空分装置总投资亿,航天炉配套空分装置总投资亿。
空分性能对比表
航天炉
清华炉
操作压力(MPa)
循环水消耗(Nm3/t)
10550
12350
综合能耗(Nm3O2)
二、煤制备单元
清华炉煤浆制备采用湿法磨煤方式,在磨煤机内加入煤、水、添加剂和甲醇废液进行研磨,制出浓度在60-65%的水煤浆。
航天炉粉煤制备采用干法磨煤方式,在磨煤机内加入煤、高温惰性气体,制出粒度小于90微米占80%以上、水含量小于2%的粉煤。
煤制备系统设备对比表
对比项目
航天炉
清华炉
主要设备
中速球磨机、循环风机、粉煤袋式过滤器、惰性气体发生器、粉煤贮罐、粉煤锁斗、粉煤给料罐
棒磨机、低压煤浆泵、高压煤浆泵、大煤浆槽
功耗
制备一吨粉煤(干基)耗电:
输送一吨粉煤(干基)耗电:
合计:
86KW
制备一吨煤浆(干基)耗电:
输送一吨煤浆(干基)耗电:
合计:
燃料气耗能
制备一吨粉煤(干基)燃料气耗能:
无
注:
1、煤浆浓度按60%核算;
2、原煤含水量按15%核算,干煤粉含水量按2%核算;
3、燃气干燥能量利用率按70%核算。
煤制备性能对比表
对比项目
航天炉
清华炉
安全性
1、粉煤制备是在高温下运行,挥发份易挥发,容易发生自燃、爆炸事故,安全可靠性差。
1、水煤浆制备是在常温常压下操作,安全可靠性高。
稳定性
1、粉煤锁斗放料口处易堵塞;
2、粉煤采用高压气密相输送,流量稳定性差,测量难度大;
3、气化炉有三条粉煤进料控制及操作系统,操作较复杂。
1、水煤浆磨煤系统较稳定;
2、水煤浆采用泵加压输送稳定性好,流量测量较成熟;
3、气化炉进料单个控制及操作系统,操作简单。
投资
1、粉煤制备工艺复杂;
2、粉煤制备框架高度75m,均为重载荷;
3、粉煤制备设备多,系统投资大。
1、煤浆制备工艺简单;
2、煤浆制备框架高度35m;
3、煤浆制备设备少,系统投资少。
能耗
1、粉煤制备采用高温气体对原煤进行干燥,需要消耗大量的燃料气;
2、粉煤输送采用气体高压气体密相输送,载气量消耗量大,二氧化碳压缩机的电耗高。
1、水煤浆制备采用湿法制备,能耗低;
2、水煤浆输送采用泵加压输送,能耗低;
环保
1、有废气排放,烘1吨原煤排放430Nm3废气
1、无废气排放,
2、制1吨水煤浆(60%)消耗400Kg废水;
三、气化单元
清华炉和航天炉均采用水冷壁衬里,煤种适应性广,可实现原料煤本地化。
同时升温投料时间短,2-3小时内就可实现从冷态到开车。
目前已在丰喜安全运行的清华炉实现了全套设备国产化。
从操作压力看,航天炉(包括SHELL炉和GSP炉)气化技术主要受煤粉输送系统的限制,压力最高达,气化温度在1400℃—1600℃之间,气化压力受到限制。
清华炉气化技术采用水煤浆加压气化,可以根据系统的要求进行配置,气化压力最高达。
采用高压气化工艺生产合成气,可以降低后段的压缩能耗。
气化系统设备对比表
对比项目
航天炉()
清华炉
主要设备及运行模式
1、气化炉两开无备;
2、独立的烧嘴冷却水系统;
3、汽包水冷壁系统只能强制循环;
4、两级闪蒸。
1、气化炉二开一备;
2、烧嘴冷却水在锅炉水系统之中;
3、汽包水冷壁系统既能强制循环,也可以自然循环;
4、三级闪蒸。
运行时间(保证值)
8000小时
8500小时
功耗
1、比煤耗598Kg/KNm3(CO+H2);
2、比氧耗345Nm3/KNm3(CO+H2)
1、比煤耗637Kg/KNm3(CO+H2)
2、比氧耗410Nm3/KNm3(CO+H2)
安全稳定性
1、炉温波动较大
1、炉温容易控制且平稳
主要气体成分%
CO
65
43
H2
23
38
CO2
能耗
1、二级闪蒸,副产蒸汽少;
2、循环水耗高
1、三级闪蒸,副产闪蒸汽多;
2、循环水耗低
气化系统性能对比表
气化单元吨氨消耗
航天炉
清华炉
折能系数GJ
吨氨用量
能耗(GJ)
吨氨用量
能耗(GJ)
操作压力(MPa)
4
0
0
煤耗(干基kg/t)
1226
1305
电耗(kwh/t)
232
122
蒸汽耗(t/t)
0
0
氧耗(Nm3/t)
708
841
脱盐水(t/t)
新鲜水(t/t)
1
循环水(t/t)
100
90
燃料气(GJ)
0
0
高闪气(t/t)
蒸汽(t/t)
0
蒸汽(t/t)
0
保护CO2
综合能耗
四、变换系统对比
从合成气成分看,航天炉合成气中CO含量65%,清华炉合成气中CO含量只有43%,对于生产合成氨,航天炉变换工段比清华炉多一级变换,无疑将增加变换单元的处理难度,使投资和运行成本上升。
所差一级在清华炉中已在清华炉气化过程中完成。
变换系统对比表
对比项目
航天炉
清华炉
设备
1.变换炉四台、换热器八台、分离器五台,如果因管道材料不能满足单套60万吨合成氨变换管材的要求,变换系统可能被迫采用双系列。
1、变换炉三台、换热器七台、分离器四台。
投资
4、变换多三台设备及触媒,投资增加。
1、变换投资低。
能耗
3、变换气CO含量达65%左右,变换时吨氨需要外供的蒸汽174Kg,触媒的消耗量也增加。
4、变换后产生更多的CO2(多%)。
3、变换气CO含量只有43%左右,不需外供蒸汽,触媒消耗减少。
4、变换后产生的CO2少,后续消耗减少。
五、净化系统对比表
净化系统对比表
对比项目
航天炉
清华炉
设备
1.甲醇洗工序泵的功率比工况大15%左右。
1.甲醇洗工序泵的功率比工况小15%左右。
投资
1、甲醇洗动设备投资略有增大。
1、甲醇洗投资减少。
能耗
1、甲醇洗循环量比工况的两倍,循环水量增加,循环水工序的电耗、水耗增加。
2、电耗t。
3、液氮洗冷量消耗大,每小时多补充2~3m3/h液氮。
4、H2损失比清华炉稍大。
1、甲醇洗循环量只有的一半,循环量减少,循环水工序的电耗、水耗减少。
2、电耗t。
3、液氮洗冷量可保持平衡,不需要补充液氮。
进料气量
305724Nm3/h
293570Nm3/h
H2
166625Nm3/h
165625Nm3/h
CO2
139099Nm3/h
127945Nm3/h
净化度
CO2
≤20PPm
≤20PPm
H2S
<
<
溶剂循环量
611t/h
315t/h
消耗情况
电耗
2872KWh/h
2350KWh/h
蒸汽
h
h
循环水
2160t/h
1200t/h
冷量*
t
t
甲醇消耗
1Kg/t
Kg/t
吨氨综合能耗
t
t
六、压缩、氨合成、冷冻系统对比表
压缩、氨合成、冷冻系统对比表
对比项目
航天炉
清华炉
能耗
1.合成气压缩机增压段功率大,比清华炉大4088KW。
2.合成压缩机循环水的消耗量大。
3.氨合成、冷冻系统相同
1.合成气压缩机增压段功率小。
2.氨合成、冷冻系统相同
投资
1、合成气压缩机设备投资增大。
2、航天炉配置的压缩机投资比清华炉高2000万元。
3、氨合成、冷冻系统相同
1、合成气压缩机投资减少。
2、氨合成、冷冻系统相同
七、系统综合能耗对比表
系统综合能耗对比表
对比项目
航天炉
清华炉
备注
气化综合能耗(GJ)
变换综合能耗(GJ)
0
仅计航天炉外加蒸汽能耗
净化综合能耗(GJ)
压缩综合能耗(GJ)
0
仅计航天炉增加能耗
系统综合能耗(GJ)
八、总投资对比表
总投资对比表
对比项目
航天炉
清华炉
备注
空分投资(万元)
48000
54000
气化投资(万元)
70000
60000
航天炉两开不备,清华炉两开一备
变换投资(万元)
600
0
航天炉比清华炉多投资部分
净化投资(万元)
2000
0
航天炉比清华炉多投资部分
压缩投资(万元)
2000
0
航天炉比清华炉多投资部分
系统投资(万元)
九、结论
1、安全性:
1)粉煤制备是在高温下运行,挥发份易挥发,容易发生自燃、爆炸事故,安全可靠性差;水煤浆制备安全可靠性高。
2)清华炉水冷壁系统可以实现自然循环;
3)清华炉联锁控制系统简单、安全保障性强;航天炉联锁控制系统复杂,安全保障性差。
4)煤粉在密闭空间更容易爆炸。
2、稳定性:
1)清华炉采用水煤浆进料,计量精确,炉温波动较小,操作稳定性好;航天炉采用干粉进料,干煤粉进料难以精确测量,炉温波动较大,操作稳定性差。
2)煤种波动对清华炉来说,只需对氧煤比进行简单调节;煤种波动对航天炉来说,需要对输煤系统进行重新标定,调整进料参数。
3)清华炉只有一条进料系统,调节简单、稳定;航天炉有三条煤粉进料管线,调节复杂、稳定性差。
4)航天炉与清华炉有相同的运转率,在本工程中航天炉采用两开无备炉,清华炉采用两开一备,且投资相差不多,但系统稳定性更好。
3、投资:
1)航天炉用煤需要烘干,原料煤场需要封闭,清华炉则不需要。
2)清华炉与航天炉相比,从煤制备到合成压缩机进口,清华炉系统比航天炉系统少投资8600万元。
3)航天炉系统比清华炉系统的合成压缩机组投资多2000万元。
4、运行费用:
1)清华炉比航天炉吨氨少耗,折电488KW,每度电以元计,吨氨节约成本元,年节约成本亿元;或折5500Kcal的煤76Kg,年节约煤45800吨,每吨煤以600元计,年节约成本2748万元。
综上所述,清华炉无论从安全性稳定性、投资、运行费用都优于航天炉。
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