布莱登汽封在上都电厂的应用 改好.docx
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布莱登汽封在上都电厂的应用改好
分类号:
学校代码:
10128
UDC:
学号:
20082083
硕士学位论文
类别:
工程硕士
题目:
布莱登汽封在上都电厂的应用
英文题目:
ApplicationoftheBladensteamseainShangDuPower
研究生:
冯润富
学科名称:
动力工程
指导教师:
田瑞教授
二○一二年十二月
原 创 性 声 明
本人声明:
所呈交的学位论文是本人在导师的指导下进行的研究工作及取得的研究成果。
除文中已经注明引用的内容外,论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果,也不包含为获得内蒙古工业大学及其他教育机构的学位或证书而使用过的材料。
与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示谢意。
学位论文作者签名:
指导教师签名:
日 期:
日 期:
摘要
由于国际能源价格的不断上涨,国内的煤炭价格也大幅攀升,节约能源、降低企业成本成为各企业紧迫的任务。
从电力行业自身的实际出发,通过设备改造,可以提高机组经济性,起到节能降耗的目的。
汽轮机动静部件之间的汽封是直接影响汽轮机安全、经济运行的重要部件,寻求更为合理的汽封结构和更佳的阻汽效果,一直是国内外汽轮机专家们探索追求的目标。
本文针对内蒙古上都电厂#2汽轮机传统背撑弹簧梳齿式汽封在运行中出现的磨损,造成漏汽量大使机组热耗增大、汽封更换量大等影响机组安全、经济运行的问题进行了分析。
论证了用布莱登汽封替换传统汽封的可行性,并在此基础上提出了上都电厂#2汽轮机布莱登汽封改造的方案,对改造方案实施后的运行安全、经济性效果进行了计算及分析评价。
关键词:
布莱登汽封改造经济性比较
Abstract
Duetorisinginternationalenergyprices,domesticcoalpriceshavealsorisentoanysignificantextent,savingenergy,ReducingEnterprisecostenterprisesanurgenttask.Proceedingfromtheactualconditionsinthepowerindustryitself,throughequipmentimprovement,youcanimproveuniteconomy,energysavingandconsumptionreductiongoal.TurbinesteamsealbetweendynamicandstaticpartsaredirectinfluenceofSteamTurbinesafety,animportantpartofeconomicoperationandseekmorerationalsteamsealbusstructureandbetterdeterrenteffect,hasbeenathomeandabroadturbineexpertsprobeintothegoal.
ThisarticleforbothInnerMongoliaShangDuPowerPlantNo.2turbinetraditionalbackstayspringcomb-typesteamsealglandandwearoccurringintheoperation,causingleakageAmbassadorunitsincreasedtheheatandsteamsealreplacingalargeamountofinfluenceofunitsafetyandeconomicoperationanalysisoftheproblems.DemonstratesusingBladensteamsealfeasibilityofreplacingthetraditionalseal,andonthisbasisraisedonthepowerplantNo.2turbineBladensteamsealimprovementscheme,aftertheimplementationofthereconstructionplanofrunningsafety,calculationandanalysisoftheeconomiceffectevaluation.
Keywords:
BladensteamsealmodificationEconomicComparison
目录
第一章绪论1
1.1研究的目的和意义1
1.2国内外现状1
第二章汽轮机汽封简介3
2.1汽封的定义3
2.2汽封的种类3
2.3迷宫式汽封漏汽量的计算7
2.4汽封间隙的选择9
2.5布莱登汽封简介10
第三章上都电厂原有汽封存在问题及原因分析16
3.1内蒙古上都电厂概况16
3.2存在问题分析17
第四章改进效果及分析22
4.1#2机组布莱登汽封改造情况22
4.2#2机组布莱登汽封改造后效果分析24
4.3布莱登汽封改造后的运行注意事项26
第五章结论与展望28
5.1结论28
5.2展望28
参考文献30
致谢32
个人简介33
第一章绪论
1.1研究的目的和意义
汽轮机作为火力发电厂的三大主设备之一,汽轮机效率很大程度影响了电厂的经济效益,通过设备技术改造和完善机组运行方式,来提高机组运行效率成为有效途径。
汽轮机由于汽封间隙过大所引发的漏气量增加,占整机组通流热效率损失的80%以上,所以缩小汽封间隙,减少汽轮机通流漏气损失,对提高机组运行效率至关重要。
由于技术进步与发展,现代汽轮机通流叶型设计和制造技术已达日臻完善的程度。
为进一步提高通流效率,世界各大制造部门在通流汽封结构设计方面作了大量的工作和改进,并取得明显成效。
机组启、停或出现振动而汽封不受磨损,正常运行汽封间隙在最合适的状态。
使机组在整个大修期内运行不致因汽封磨损导致效率下降,能保持机组长期的高效率运行,甚至延长机组大修周期和缩短大修工期,提高企业效益等问题,已引起广泛关注。
布莱登汽封自1995年由美国布莱登工程公司引入我国以来,迄今已有百余台各式机组采用了布莱登汽封技术,历经十年,先后有数台机组经历一次甚至两次以上大修揭缸的检验,众多实践已充分证明了布莱登汽封具有良好的经济性和运行的安全可靠性。
哈汽135机组、联合循环、上汽的超临界600MW和超超临界600MW机组均已整机配套采用布莱登汽封。
由于该型汽轮机结构的特殊性,作为解决上述问题的重要技术措施之一,对能否采用布莱登汽封和该技术使用情况以及用户所关注的问题进行探讨。
1.2国内外现状
布莱登汽封是1989年由美国布莱登工程公司创始人Ron.Brandon提出并完成技术设计,1995年引入我国,同年9月在河南首阳山电厂#2机组首次采用,机组大修后一次启动成功,并于1997年1月通过了由原国家电力部安生司组织的专家现场专项揭缸检查,检查结果表明:
汽封无磨损,弹簧工作正常,完全达到技术设计要求。
截止到2007年5月,国内共有190余台60~660MW机组成功地采用了布莱登汽封技术。
在不同电厂决定是否采用该项技术的可行性研究分析时,所关注的首先是安全性问题,为检验使用效果,1997年1月11日由原电力部安生司组织十六个单位对其进行现场揭缸检查,当时该机组大修后已运行9618h,完成发电量16.2亿KW.h,共经历启、停6次,其中冷态2次,热态4次,没有发生汽封发面的故障和异常,汽轮机的振动、胀差、轴向位移等数据均正常。
组织及参加单位,对于现场揭缸检查结果和结论形成了纪要。
确定了该技术使用效果。
随后,首阳山电厂1号,焦作电厂1~6号200MW机组等电厂相继采用该项技术进行了汽封改造。
据不完全统计,截止2001年6月。
现国内已在6~300MW不同类型及容量机组上使用该技术,改造台数达65台。
这些机组中有的已进行过大修。
经过1~2次大修的机组,如首阳山1、2号机,焦作电厂4、5号机,电厂反映,揭缸检修未发现有汽封磨损情况,大修也可不对汽封间隙进行修刮和调整及更换。
改后的机组中,如首阳山、新余、盘县、焦作、南山等电厂进行过的热力试验结果表明,与以往大修后的结果相比较,高、中压缸效率有不同程度提高,机组热耗率确实下降不小,最大的热耗率下降269.3kj/(KW.H)。
而且,南山电厂还专门在高压缸前轴封漏汽管上设计、安装了蒸汽流量孔板,测量轴封漏流量。
由于没有改前数据,只能与设计值比较。
设计1.23t/h,实测0.76t/h,相对下降38%,这在各电厂不同容量和类型机组的考核试验结果中,还不多见。
该机组为50MW燃气蒸汽联合循环机组,承担调峰任务,频繁启停调峰运行,至今轴封漏汽量基本保持不变。
第二章汽轮机汽封简介
2.1汽封的定义
汽轮机有静子和转子两大部分。
在工作时转子高速旋转,静子固定,因此转子和静子之间必须保持一定的间隙,不使相互摩擦。
蒸汽流过汽轮机各级工作时,压力、温度逐级下降,在隔板两侧存在着压差。
当动叶片有反动度时,动叶片前后也存在着压差。
蒸汽除了绝大部分从导叶、动叶的通道中流过做功外,一小部分会从各种间隙中流过而不做功,成为一种损失,降低了机组的效率。
转子还必须穿出汽缸,支撑在轴承上,此处也必然要留有间隙。
对于高压汽缸两端和中压汽缸的前端,汽缸内的蒸汽压力大于外界大气压力,此处将有蒸汽漏出来,降低了机组效率,并造成部分凝结水损失。
在中压缸的排气端和低压缸的两端因汽缸内的蒸汽压力低于外界的大气压力,在主轴穿出汽缸的间隙中,将会有空气漏入汽缸中。
由于空气在凝汽器中不能凝结,从而降低了真空度,减小了蒸汽做功能力。
为了减小上述各处间隙中的漏气,特安装防止泄漏的装置来提高汽轮机的工作效率,这种装置通常称为汽封。
2.2汽封的种类
汽封封从结构原理上讲,一般分为三种类型,即:
迷宫式汽封、炭精环式密封和水环式汽封,炭精式密封和水环式密封属于接触式密封,仅在小功率机组上使用,而广泛使用在大功率汽轮发电机组上的是非接触式的迷宫式汽封。
图2-1几种迷宫式汽封示意图
(a)平齿迷宫式汽封(b)分级迷宫式汽封(c)双分级迷宫式汽封
迷宫式汽封又称为拉别令汽封或曲径汽封,上图是几种迷宫式汽封的示意图,其工作原理是:
迷宫汽封是由许多尖齿和两齿之间的环形汽室组成的,汽封齿有高有低,正好和轴封套上的高低台阶相对应。
漏过轴封的蒸汽就在这曲折的路径上通过。
蒸汽流过汽封齿尖的最小间隙处,通道面积变小,流速加快、压力降低。
蒸汽进入汽封齿后边的汽室,容积突然扩大,产生涡流和碰撞,动能全部消耗,转为热能,在此压力下自行加热,其焓沿等压线又恢复到原来的数值。
可见蒸汽通过汽封的过程是压力逐渐降低、焓值保持不变的节流过程,如图2-2所示。
蒸汽在汽封前压力为p0,温度为t0。
通过一道汽封齿后,压力降至p1,然后在第一道汽封齿后的汽室里,蒸汽又在等压下自行加热到原来的焓值。
每经一道汽封齿,就重复一次上述过程,直至蒸汽压力降到汽封后边的压力pz。
可见,每道汽封齿都分担一部分压降。
因为各汽封齿尖间隙δ与齿尖对应的环形面积都大致相等,
即:
A1=πd1δ1A2=πd2δ2所以δ1=δ2=δA1=A2=A
由连续方程可知,通过各汽封齿环形面积的流量∆qm都相等。
其表达式为∆qm/A=c/v式1
随着蒸汽在汽封内压力降低,焓降、比容逐级增大,流速c必然越来越高。
由方程∆qm=Ac/v可知,为减少漏汽量,可以减少漏汽面积A,既减少漏汽间隙δ。
但δ太小,会发生汽封齿与轴之间的摩擦,引起事故,故δ一般在0.35—0.5mm之间。
汽封齿越多(当然超过临界值后就不行了),每个齿分担的压降就越小,这就是迷宫汽封能减少漏汽的原因。
图2-2迷宫汽封热力过程
根据汽封装设的位置不同,汽封又分为下列几种:
叶栅汽封:
主要密封的位置包括动叶片围带处和静叶片或隔板之间的径向、轴向以及动叶片根部和静叶片或隔板之间的径向、轴向汽封。
隔板汽封:
隔板内圆面之间用来限制级与级之间漏气的汽封。
轴端汽封:
在转子两端穿过汽缸的部位设置合适的不同压力降的成组汽封。
由于装设部位不同,密封方式不同,采用的汽封形式也不尽相同,通常叶片汽封和隔板汽封又称为通流部分汽封。
汽轮机的通流部分汽封主要作用是减少蒸汽从高压区段通过非做功区段漏向低压区断,保证尽可能多的蒸汽在通道内做功。
叶栅汽封相对于隔板汽封和轴端汽封,其汽封前后压差较小,装设部位狭小,因而结构简单,一般情况叶顶径向汽封梳齿嵌压在静止件上,它与围带维持着较小的间隙,构成简单的叶顶轴向汽封。
低压长叶片的往往不装设围带,采用减薄叶片的顶部厚度,缩小顶部间隙的办法减小漏汽。
叶根汽封一般有叶根直接车出齿尖与静止件构成。
对于大型汽轮发电机组,由于轴向长度较长,设置动叶叶根轴向汽封已失去意义,就将动静叶根汽封改为径向汽封,保证了轴向膨胀不受影响,又起到汽封作用。
隔板汽封相对与叶栅汽封,其前后的压差大,汽封梳齿较多,结构较为复杂。
最常见的汽封结构为,有装在隔板内孔的汽封圈和转子上的凸台形成。
其中汽封齿可直接和汽封圈一体车出,也可利用镶嵌的办法将梳齿固定在汽封圈上。
汽封圈沿圆周分成几段,有隔板水平结合面处装入隔板T型槽内,并用弹簧板将其压住,在T型槽的侧面开有小孔,运行时,蒸汽进入槽内,对汽封圈产生附加力,是汽封圈始终向心。
一般大型汽轮机组都采用弹性隔板汽封,梳齿呈现高低分布,蒸汽在汽封中流动成曲折形。
隔板汽封的径向间隙一般选用0.4~0.7mm之间,轴向的间隙可依据通流部分的轴向间隙考虑原则选取。
图2-3汽轮机通流部分汽封的示意图
本汽轮机的叶栅汽封采用多齿汽封和椭圆汽封,在叶顶处安装两个高齿和两个低齿,形成迷宫效果以减小漏汽,因汽缸热变形主要在垂直方向上的。
椭圆汽封间隙在上下方向的间隙较大,而两侧间隙相对较小,这样,由于磨擦引起的转子振动发生的可能性就大大减小。
汽轮机通流部分示意图见图2-12。
隔板汽封装在隔板内孔的汽封槽内,全周分六块,每块各用1片弹簧片向心顶住。
高中压缸、低压A缸各级汽封采用高低齿结构,低压B缸各级采用平齿汽封,上隔板两侧汽封块用销钉铆死在隔板内,并用样冲铆死。
隔板汽封有适当的退让间隙,当转子与汽缸偶有少许碰触时,可不致损伤转子或导致大轴弯曲。
汽轮机轴端密封装置有两个方面的功能,一是在汽轮机压力区段防止蒸汽外泄,确保进入汽轮机的全部蒸汽都沿汽轮机的叶栅通道前进做功,提高汽轮机的效率;二是在真空区段,防止汽轮机外侧的空气向汽轮机内泄,保证汽轮机组有良好的真空,降低汽轮机的背压,提高汽轮机的做功能力。
一般情况下每一个汽缸都有一组轴封,每组轴封有多段轴封组成,并配有相应的供汽系统。
图2-13是高低压缸轴端密封的系统示意图。
图2-14某东方机组汽封组结构图。
图2-15是某东方机组高压缸端部汽封组结构图。
图2-4汽轮机轴封示意图
轴端密封的形式一般分成镶片式汽封和梳齿式汽封两种。
镶片式汽封主要是有镶于转子和汽封圈上的梳齿、汽封圈、汽封体组成,汽封圈分段装设在水平中分面的汽封体的T形槽中。
这种汽封结构。
由于制造工艺和材质的原因运行中往往发生汽封被吹倒和局部脱落的现象,达不到预期的目的。
梳齿形汽封的结构和隔板汽封的结构相同,根据汽封齿安装的位置不同,分成了三类:
1)、汽封齿安装在转子上;2)、汽封齿安装在静子上;3)、汽封齿在定、转子上均安装。
主要优点是结构简单,便于加工,材质可以选用刚性较高的金属。
但这种汽封齿在摩擦时容易使转子局部过热而发生转子弯曲的现象。
2.3迷宫式汽封漏汽量的计算
当一段轴封前的蒸汽状态、轴封后压力以及主要几何参数(如漏汽面积、轴封齿数等都给定时,轴封漏汽量将有一确定的值。
下面分别对蒸汽通过轴封最后一片孔口时未达临界速度和已达临界速度两种情况下的漏汽量进行讨论。
(1)最后一片轴封孔口处流速未达临界速度。
环形孔口前后的压差用∆p表示,∆p=px-1-px。
由于∆p很小,蒸汽通过孔口时比容变化不大,因此可近似地按不可压缩流体来处理,这是气流通过孔口的流速为:
(2-1)
式中,ρx为环形汽室x处的蒸汽密度。
通过孔口的漏气量∆Gl可根据连续方程求得
(2-2)
进一步演化后可得
(2-3)
式中,Al为轴封孔口漏汽面积;μl为轴封孔口漏汽流量系数。
考虑到通过每片轴封的∆Gl相等,环形孔口的面积Al相同,同时,环形汽室中的蒸汽状态在一条等比焓线上,则px-1/ρx-1=p0/ρ0=常数,所以
(2-4)
则
(2-5)
从式中可以看出当∆Gl/μl*Al和p0、ρ0为定值时,孔口前的压力px-1越低,压差就越大,因而孔口中的比焓降∆h也越大,这与前面讨论的基本原理是一致的。
当有z片轴封时,可写出z个方程,相加得
(2-6)
可用积分式近似地写为
(2-7)
则通过环形孔口的漏气量为
(2-8)
上述计算公式适用于环形孔口间隙出未达临界速度的漏气量计算。
(2)最后一片轴封孔口处的流速已达临界速度,根据前面分析知道,在轴封孔口处如果有达到临界速度的地方,那么此地必在轴封最后一片孔口处。
也就是说,当pz/p0很小而轴封片数z又不够多时,最后一片孔口的压力比可能等于或小于临界压力比。
这是对最后一片孔口来说,通过的漏气量应是临界流量。
下面近似确定曲径轴封最后一片孔口出现临界速度的条件。
根据喷嘴临界流量公式,当最后一片轴封孔口流速达到临界速度时,轴封漏气量∆Gl·c为
(2-9)
又因为p0/ρ0=pz-1/ρz-1=常数,故有
(2-10)
对于最后一片轴封孔口以前的各片孔口,流速都未达到临界速度,因此,应按亚临界条件下的漏汽公式计算,但应把轴封片数z改成(z-1):
(2-11)
根据流量不变的条件,∆Gl=∆Gl·c,则有
(2-12)
由于多片轴封孔口节流作用,蒸汽在曲径轴封的出口处,一般总是过热的,k=1.3得
(2-13)
若最后一片轴封孔口流速达到临界速度,则其压力比为
(2-14)
(2-15)
该式就是确定临界流速在最后一片轴封孔口中是否出现的判别式。
当轴封片数z已知时,若压力比,则
则轴封漏汽量∆Gl=∆Gl·c;
若压力比,则轴封漏汽量∆Gl<∆Gl·c。
根据上述讨论克制,当轴封前蒸汽状态p0、ρ0,轴封后压力pz,轴封片数z,轴封环形孔口面积Al以及轴封流量系数μl已知时,就可进行曲径轴封漏汽量的计算。
2.4汽封间隙的选择
2.4.1汽封径向间隙
如果粗略选取径向间隙,可用计算公式δ=0.001d+(0.1~0.2)mm(δ为间隙值,为考虑轴的直径、汽封的结构及材料、汽封距支持轴承的支持轴承的形式及转子转动方向等诸多因素。
设计时可按下列数值选取(中、低压汽轮机取较小值):
轴端汽封和隔板汽封的径向间隙:
镶嵌片式为0.25~0.70mm(用黄铜或德国银作汽封片时取较小值);整车式为0.40~0.70mm;薄片式为0.40~0.65mm;枞树形为0.25~0.50mm。
当采用圆柱形或椭圆形支持轴承且转动方向为顺时针时,左侧径向间隙应比右侧的大0~0.20mm,高压前汽封及高压级隔板汽封下部径向间隙应比两侧的大0.2~0.3mm。
围带汽封径向间隙:
1.5~2mm。
围带铆钉头与汽封体的径向间隙:
2.5~3.5mm。
2.4.2通流部分和轴向间隙
通流部分和汽封轴向间隙值的选取以正常和事故情况下动、静部分不发生轴向摩擦为原则,这一间隙值可以根据运转状态下转子和汽缸的热膨胀计算、隔板挠曲计算和汽轮机启停时最大温差所引起的胀差估算求出,也可参照汽轮机运行经验决定。
一般,轴向间隙的布置趋势由推力轴承往后逐渐增大。
目前,为了提高大容量汽轮机的启停性能,缩短启停时间,某些制造厂采用了放大通流部分和汽封轴向间隙,保持较小的汽封径向间隙,叶根部位设置径向式汽封等设计方案。
2.5布莱登汽封简介
2.5.1布莱登汽封的工作原理
布莱登可调式汽封是美国布莱登工程公司专利产品,全世界以有500多台大小容量汽轮机成功的采用了该技术。
该技术经过运行几年后开缸检查,证明汽封确实在运行中伸缩自如,而且未被磨损。
因此可以说这一技术的有效性和可靠性已经被实践所证实了。
布莱登汽封弧段结构与传统汽封弧段基本相同,只是进汽面上铣出一道引汽槽,其目的是使汽封弧段背面压力(汽封体沟槽内部压力)等于进汽侧压力。
而在必要汽封弧段的端面上钻孔装入螺旋圆柱弹簧,其上下汽封环中间各有两只螺旋圆柱弹簧,共四只。
弹簧的推力使得汽封弧段在没有蒸汽压力时呈开启状;汽封弧段与汽封体之间一般设计有3mm的退让距离,故汽封齿与轴就有3mm以上的间隙。
因此,布莱登可调式汽封设计不同于原有的传统汽封的设计,主要区别在于用四只螺旋圆柱弹簧,取代了十二片平板弹簧片。
(图2-5)
图2-5启机时的布莱登汽封
当汽轮机尚未进汽时,传统汽封环是闭合状态,而布莱登汽封是张开状态,汽轮机启动后,蒸汽流量逐渐增加,作用于可调式汽封弧段背面的压力会逐渐大于作用在正面的压力,产生一个压差(图2-6)。
图2-6压力分布图
当这个压差达到能克服螺旋弹簧的推力时,汽封环就闭合,使汽封齿与轴的间隙变小,达到按设计值所调整的数值。
图2-7正常工作时的布莱登汽封
停机时,进汽量逐渐减少,当流量减到一个数值时,也就是2%时,螺旋弹簧的推力大于压差、摩擦力、弧块重力等,就使汽封环张开。
因此,经过精密计算而设计的各级汽封螺旋弹簧可以使各级可调式汽封按照需要,在不同的蒸汽流量下,逐一关闭,使整个过程平稳有序的进行。
汽轮机进行汽封改造,并非所有的汽封都必须改造为布莱登汽封。
在高中压缸的前后两端轴封中最靠外面的三挡汽封必须保持原结构。
这是因为如果最外一挡完全张开,那么许多杂物和润滑油会被吸入真空部分;第二挡如果完全张开,就会使引入的密封蒸汽被吸入主凝汽系统;而第三挡如果是完全张开的话,那么在启动前抽真空时就难以保持汽缸内的密封性。
结合实际情况,因为轴两端的汽封都十分靠近轴承,因此在这些部位的振幅比较小,汽封也不易于被轴所磨损,所以无须改为可调式汽封。
2.5.2布莱登汽封特点
2.5.2.1经济性
影响汽轮机本体运行经济性有如下几方面:
化学沉积、叶片侵蚀、机械损伤、汽封间隙漏汽,其中汽封漏汽损失通常占整个通流效率损失的80%左右(详见下图);所以,减少通流漏汽损失,对提高机组运行经济性至关重要。
图2-7汽轮机本体运行经济性
(1)布莱登汽封提高机组运行效率,主要体现在:
A.级间汽封漏汽的减少提高了级效率和整机效率。
B.轴封漏汽的减少增加机组做功能力。
C.汽封漏汽量的减少,减少了漏汽对主流场的扰动,从而提高机组的运行效率。
(2)减少机组启动次数,降低启动成本
A.布莱登汽封较大的启动间隙,能够确保一次启动成功,避免了因动静碰磨造成的多次启动所增加的直接燃料费用。
B.缩短大修周期和无须更换汽封备品费用
2.5.2.2技术经济效果持久性
汽轮机在启动和运行中
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