流体在管道中对流动规律流动能量损失的确定.docx
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流体在管道中对流动规律流动能量损失的确定
流体在管道中对流动规律——流动能量损失的确定
流体流动时会产生能量损失,只有知道流体流动过程的能量损失,才能用柏努利方程解决流体输送中的实际问题。
流体流动过程的能量损失一般简称为流体阻力。
一、流体阻力的产生原因
1.黏度
理想流体在流动时不会产生流体阻力,因为理想流体是没有黏性的,实际流体流动时会产生流体阻力,是因为实际流体有黏性。
流体的黏性是流体流动时产生能力损失的根本原因,而流体层与层之间、流体和壁面之间的相对运动是产生内磨擦阻力,引起能量损失的必要条件。
流体黏性的大小用黏度来表示,其数值越大,在同样的流动条件下,流体阻力就会越大。
流体黏度的定义为:
两层流体之间单位面积上的内磨擦与速度梯度为之比,用符号μ表示,其单位是:
Pa·s
液体的黏度随温度升高减小,气体的黏度则随温度升高而增大。
压力变化时,液体的黏度基本不变;气体的黏度随压力的增加而增加得很少,在一般工程计算中可忽略,只有在极高或极低的压力下,才需要考虑压力对气体黏度的影响。
某些常用流体的黏度,可以从有关手册中查得。
流体流动时产生的能量损失除了与流体的黏性、流动距离有关外,还取决于管内流体的流速等因素。
流速对能量损失的影响与流体在流道内的流动形态有关。
2.流体的流动型态
1883年著名的科学家雷诺用实验揭示了流体流动的两种截然不同的流动型态。
实验装置:
图1-36,在1个透明的水箱内,水面下部安装1根带有喇叭形进口的玻璃管,管的下游装有阀门以便调节管内水的流速。
水箱的液面依靠控制进水管的进水和水箱上部的溢流管出水维持不变。
喇叭形进口处中心有一针形小管,有色液体由针管流出,有色液体的密度与水的密度几乎相同。
实验现象:
①当玻璃管内水的流速较小时,管中心有色液体不扩散,呈现一根平稳的细线流,沿玻璃管的轴线向前流动(如图1-36(a)所示)。
②随着水的流速增大至某个值后,有色液体的细线开始抖动,弯曲,呈现波浪形(如图1-36(b)所示)。
③速度增大到一定程度后,有色液体的细线扩散,使管内水的颜色均匀一致(如图1-36(c)所示)。
图1-36雷诺实验示意图
通过雷诺实验可以看出流体流动有两种截然不同的类型。
层流:
也称滞流,如图1-36(a)。
这种流动类型的特点是:
流体的质点仅沿着与管轴线平行的方向作直线运动,质点无径向运动,质点之间互不相混,所以有色液体在管轴线方向成一条清晰的细直线。
湍流:
也称为紊流,图1-36(c)。
这种流动类型的特点是:
流体的质点除了管直线方向上的向前流动外,还有径向运动,各质点的速度在大小和方向上随时都有变化,即质点作不规则的杂乱运动,质点之间互相碰撞,产生大大小小的旋涡,所以管内的有色液体和管内的流体混合呈现出颜色均一的情况。
3.流体的流动类型的判断
工业生产中的管道一般是不透明的,那么该如何判断管内流体的流动形态呢?
对于管内流动的流体来说,雷诺通过大量的实验发现:
流体在管内的流动状况不仅与流速u有关,而且与管径d、流体的黏度μ和流体的密度ρ也有关,同时管子长短、形状、以及其他外界因素也会产生影响。
在实验的基础上,雷诺将上述影响的因素利用因次分析法整理成
的形式作为流型的判据。
这种
的组合形式是一个无因次数,我们称之为雷诺准数,以符号Re表示。
(1-22)
利用雷诺准数可以判断流体在圆形直管内流动时的流动型态。
当Re≤2000时,流体总是作层流流动,称为层流区。
当2000 当Re≥4000时,一般出现湍流型态,称作湍流区。 使用雷诺数时要注意以下问题: ①由于Re中各物理量的单位,全部都可以消去,所以雷诺准数是一个没有单位的纯数值。 在计算雷诺数的大小时,组成Re的各个物理量,必须用一致的单位表示。 对于一个具体的流动过程,无论采用何种单位制度,只要单位一致,所算出来的Re都相等且无单位。 ②流动现象虽分为层流区、过渡区和湍流区,但流动型态只有层流和湍流两种。 过渡区的流体实际上处于一种不稳定状态,它是层流还是湍流状态往往取决于外界干扰条件。 如管壁粗糙,是否有外来震动等都可能导致湍动,所以将这一范围称之为不稳定的过渡区。 ③上述判据只适用于流体在长直圆管内的流动,例如在管道入口处,拐弯处或直径改变处不适用。 【例1-8】20℃的水在内径为50mm的管内流动,流速为2m/s。 试计算雷诺数,并判别管中水的流动型态。 解水在20℃时ρ=998.2kg/m3,μ=1.005mPa·s;又管径d=0.05m,流速u=2m/s。 则 =99300 Re>4000,所以管中水的流动型态为湍流。 4.层流与湍流的区别 ①流体内部质点的运动方式不同: 流体在管内作层流流动时,其质点沿着与轴平行的方向作有规则的直线运动,质点之间互不混合。 当流体在管内作湍流流动时,流体质点的运动速度在大小和方向上都随时在发生变化,于是质点间彼此互相混合,产生大大小小的旋涡。 ②流体流动的速度分布不同: 在管道横截面上流体的质点流速是按一定规律分布的(如图1-37所示)。 在管壁处,流速为零,在管子中心处流速最大。 层流时流体在导管内的流速沿导管直径依抛物面规律分布,平均流速为管中心流速的1/2。 湍流时的速度分布图可看成是顶端被压成扁平状的抛物面。 湍流程度愈高,曲线顶端愈平坦。 湍流时的平均流速约为管中心流速的0.8倍。 图1-37速度分布与平均流速 ③流体在直管内的流动型态不同,系统产生的能量损失也不同: 流体在直管内流动时,由于流型不同,则流动阻力所遵循的规律亦不相同。 层流时,流动阻力来自流体本身所具有的黏性而引起的内摩擦。 而湍流时,流动阻力除来自于流体的黏性而引起的内摩擦外,还由于流体内部充满了大大小小的旋涡。 流体质点在漩涡内的不规则运动,消耗能量,产生了附加阻力。 这阻力又称为湍流切应力,简称为湍流应力。 所以湍流中的总摩擦应力等于黏性摩擦应力与湍流应力之和。 ④湍流时的层流内层和缓冲层: 流体在圆管内呈湍流流动时,由于流体有黏性使管壁处的速度靠近管壁处的速度为零,那么邻近管壁处的流体受管壁处流体层的约束作用,其速度自然也很小,所以管壁附近一定厚度的流体层流速比较小,仍然为层流。 我们把管壁附近作层流流动的流体薄层,称为层流内层或滞流底层(也称边界层),如图1-38所示。 在层流内层和管中心湍流主体之间,还存在一个流动形态即不是层流也不是完全湍流的区域,这一区域称为缓冲层或过渡层。 层流内层的厚度随Re数的增大而减薄。 如在内径为100mm的光滑管内流动时,当Re=1×104时,其层流内层的厚度约为2mm;当Re=1×105时其层流内层的厚度约为0.3mm。 层流内层的存在工业生产中的对传热和传质过程都有重要的影响。 图1-38层流底层示意图 二、流体阻力的计算 可以把流体在管路系统中流动时的流体阻力可分为直管阻力和局部阻力两部分。 直管阻力是流体流经一定管径的直管时,由于流体的内摩擦而产生的能量损失。 局部阻力是流体流经管路中的管件、阀门及截面的突然扩大和缩小等局部地方所引起的能量损失。 柏努利方程式的Σhf项是指所研究管路系统的总能量损失或称总阻力损失,它是管路系统中各段直管阻力损失hf与各局部阻力损失hf′之和,即: (1-23) 以下就直管阻力和局部阻力两类,分别进行讨论。 1.流体在直管中的流动阻力 (1)圆形直管阻力的计算。 不可压缩性流体以速度u在圆形水平直管内作稳定流动,其能量损失可由范宁公式计算: (1-24) 或 (1-24a) 式中hf——为1kg流体流过长度为L的直管,所产生的能量损失,J/kg; L——直管长度,m; ρ——管内流体密度,kg/m3; u——为管内流体的流速,m/s; d——为管径,m; λ——无因次系数,称为摩擦系数(或摩擦因数); △pf——为流体通过长度为L的直管时因克服内磨擦力而产生的压力降,亦称阻力压降,Pa。 由范宁公式可知,流体在直管内的流动阻力与流体密度ρ、流速u、管长L、管径d及λ有关。 式中λ是一无因次系数,称为摩擦系数(或摩擦因数),其值与流动类型及管壁等因素有关。 应用式1-24及1-24a计算直管阻力时,确定摩擦系数λ值是个关键。 ①层流时的摩擦系数: 流体作层流流动时,管壁上凹凸不平的地方都被有规则的流体层所覆盖,如图1-35(a)所示,所以在层流时,摩擦因数与管壁粗糙程度无关。 层流时摩擦系数λ是雷诺数Re的函数,λ=f(Re)。 通过理论推导和实践证明,管内流体作层流流动时的λ可由下式计算: (1-25) ②湍流时的摩擦系数: 流体作湍流流动时,影响摩擦系数λ的因素比较复杂。 不但与Re有关而且与管壁的粗糙程度有关。 图1-35 所示的是在不同Re数值下,流体流体流过管子粗糙壁面的情况。 由图可见: 当Re数值较小,靠近管壁处的层流底层厚度δL大于壁面的粗糙度ε,即δL>ε,如图1-39(a)所示,管壁上凹凸不平的地方都被有规则的流体层所覆盖,此时的摩擦系数与管壁粗糙度无关;当Re数值较大时,则出现δL<ε,如图1-39(b)所示,此时粗糙峰伸入湍流区与流体近地点发生碰撞,增加了流体的湍动性。 因而壁面粗糙度对摩擦系数的影响便成为重要的因素。 Re值越大,层流内层越薄,这种影响就越显著。 图1-39流体流过粗糙管子壁面的情况 由此可见,湍流时的摩擦系数不能完全由理论分析方法求取。 求取湍流时的λ有3个途径: 一是通过实验测定,二是利用前人通过实验研究获得的经验公式计算,三是利用前人通过实验整理出的关联图查取。 其中利用莫狄图查取λ值最常用。 图1-40摩擦系数与雷诺数及相对粗糙度的关联图 莫狄图是将摩擦系数λ与Re和ε/d的关系曲线标绘在双对数座标上,如图1-40所示。 此图可分成四个区域: ①层流区: Re≤2000,λ只是Re数的函数,且与Re数成直线关系,该直线方程即为式(1-25)。 ②过渡区: 2000<Re<4000,该区域由于流动类型不能确定,工程上为了安全起见安湍流处理,一般将湍流区的曲线外推查取摩擦系数值。 ③湍流区: Re≥4000及虚线以下的区域,λ与Re及ε/d都有关,在这个区域中标绘有一系列曲线,其中最下面的一条为流体流过光滑管时λ与Re的关系。 当Re=3000~10000时,柏拉修斯通过实验得出的半理论公式可表示光滑管内λ与Re的关系: λ= 。 其它曲线都对应一定的ε/d值。 由图上可见,Re值一定时,λ随ε/d的增加而增大;ε/d一定时,λ随Re数的增大而减小。 ④完全湍流区: 图中曲线上方区域,该区域Re较大,湍流程度高,曲线几乎变成了水平线,λ不再随Re变化。 当ε/d一定时,λ为常数。 根据范宁公式,此时摩擦系数与流速的平方成正比,因此,该区域也称阻力平方区。 【例1-9】用φ108mm×4mm、长20m的钢管中输送油。 已知该油的密度为900kg/m3,黏度为0.072Pa·s,流量为32t/h。 试计算该油流经管道的能量损失及压力降。 解: 由 ,可知流动形态为层流, 所以: 根据范宁公式: 式中: (m/s) 所以: (J/kg) 压力降: (Pa) 答: 流经管道的能量损失为6.45J/kg,压力降为5805Pa。 (2)非圆形管道的流动阻力。 在工业生产中,有时还会遇到非圆形管道,如: 方形管道、两根大小不同的圆形管子构成的同心圆的套管等。 一般来讲,流通截面形状对速度分布及流动阻力的大小都会有影响。 实验证明,在湍流情况下,对非圆形截面的计算可以按照一个与其相当的直径为de的圆形管计算。 de称为当量直径,其定义为4倍的水力半径: de=4rH(1-26) 水力半径的定义是流体在流道里的流通截面A与润湿周边长 之比,即: (1-27) 对于直径为d的圆形管子,流通截面积A= ,润湿周边长度 ,故 或 可见,圆形管的直径d与其当量直径de相等。 对于边长分别为a和b的矩形管,当量直径为: de=4 如果a=b——正方形的方管,则de=a。 可见,方管的边长即为当量直径。 对于套管的环隙,当内管的外径为d1,外管的内径为d2时,其当量直径为: de=4 所以,流体在非圆形直管内作湍流流动时,其阻力损失仍可用范宁公式进行计算,只需将式中及Re准数中的直径d以当量直径de来代替。 有些研究结果表明,当量直径用于湍流情况下的阻力计算比较可靠,层流时应用当量直径计算阻力的误差就更大。 当必须采用范宁公式时,除式中的d换以de外,还须对层流时磨擦系数λ的计算式1-25进行修正,即: λ= (1-28) 式中C为无因次系数,这些非圆形管的常数C值见表1-5 表1-5非圆形管的C值 非圆形管的截面形状 正方形 等边三角形 环形 长方形 长: 宽=2: 1 长方形 长: 宽=4: 1 常数C 57 53 96 62 73 【例1-10】某一套管的内管与外管均为光滑管,直径分别为φ30mm×2.5mm与φ56mm×3mm,总长度为50m。 平均温度为40℃的水以每小时10m3的流量流过套管的环隙。 试估算水通过环隙的压强降。 解: 水通过环隙的流速为: u= 式中: 水的流通截面 A= (m2) 所以u= (m/s) 当量直径为: de=4rH 式中 所以de=4× =d1-d2=0.05-0.03=0.02(m) 查得水在40℃时,ρ≈992kg/m3、μ=65.6×10-5Pa·s。 Re= 图1-40光滑管的曲线上查得在此Re值下,λ=0.0196。 水通过环隙的压降为: (Pa) 答: 水通过环隙时的压降为1.18×105Pa。 2.局部阻力的计算 流体流经阀门、三通、弯管等局部时,由于受到冲击和干扰,不仅流速大小和方向都发生变化,而且出现漩涡,内磨擦增大,形成局部阻力。 流体在湍流流动时,由局部阻力引起的能量损失有两种计算方法: 阻力系数法和当量长度法。 (1)阻力系数法。 此法是将克服局部阻力所消耗的能量,表示成动能的倍数,即 hf′=ξ (1-29) 或 △p′=ξ (1-29a) 式中ξ称为局部阻力系数,一般由实验测定。 下面对几种常用的局部阻力系数进行讨论。 ①突然扩大: 如图1-41所示,在流道突然扩大处,流体离开壁面成一射流注入扩大了的截面中,然后才扩张到充满整个截面。 射流与壁面之间的空间产生涡流,出现边界层分离现象。 高速流体注入低速流体中,其动能之很大部分转变为热而散失。 突然扩大的阻力系数为: ②突然缩小: 如图1-42所示,流体在突然缩小以前,基本上并不脱离壁面,通过突然收缩口后,却并不能立刻充满缩小后的截面,而是继续缩小,经过一最小截面(缩脉)之后,才逐渐充满小管整个截面,故亦有一射流注入收缩后的流道中。 当流体向最小截面流动时,速度增加,在最小截面以后,流股截面扩大而流速变小,其情况有如突然扩大,在流股与壁面之间出现涡流。 突然缩小的阻力系数为: ξ= (1-31) ξ= (1-30) 图1-41突然扩大图图1-42突然缩小 ③管出口与入口: 流体自管出口进入容器,可看作自很小的截面突然扩大到很大的截面,相当于突然扩大时A1/A2≈0的情况,按式1-31计算,管出口的阻力系数应为: ξ=1 流体自容器流进管的入口,是很大的截面突然收到很小的截面,相当于突然缩小时的情况A2/A1≈0,按式1-31计算,管入口的阻力系数应为: ξ=0.5 ④管件与阀门: 不同管件与阀门的局部阻力系数可从有关手册中查取。 常用的局部阻力系数ξ列于表1-6、1-7: 表1-6部分阀门的局部阴力系数ξ值 表1-7部分管件局部阴力系数ξ值 (2)当量长度法。 流体流经管件、阀门等局部地区所引起的能量损失也可仿照范宁公式而写成如下形式: (1-32) 或 (1-33) 式中Le称为管件或阀门的当量长度,其单位为m,表示流体流过某一局部的局部阻力,相当于流过一段与其具有相同直径、长度为Le的直管的流体阻力。 管件或阀门的当量长度数值都是由实验确定的。 在有些图表中查取的是 /d,称为当量系数(习惯上也称为当量长度),用n表示,这时 (1-34) 图1-43中是在湍流情况下某些管件与阀门的当量长度。 先于图左侧的垂直线上找出与所求管件或阀门相应的点,又在图右侧的标尺上定出与管内径相当的一点,两点联一直线与图中间的标尺相交,交点在标尺上的读数就是所求的当量长度。 图1-43管件与阀门的当量长度共线图 管件、阀门等构造细节与加工精度往往差别很大,从手册中查得的Le或ξ值只是约略值,即局部阻力的计算也只是一种估算。 3.流体流动时总能量损失的计算 管路的总阻力为管路上全部直管阻力和各个局部阻力之和。 对于流体流经管路直径不变的管路时,如果把局部阻力都以当量长度来表示,则管路的总能量损失为 Σhf=λ (1-35) 式中,Σhf为管路的总能量损失,J/kg;L为管路上各段直管的总长度,ΣLe为管路全部管件与阀门等的当量长度之和,u为流体流经管路的流速。 在管路设计计算中一般将(L+ΣLe)称为计算长度。 如果把局部阻力都以阻力系数来表示,则管路的能量损失为 Σhf= (1-36) 式中,Σξ为管件与阀门等局部阻力系数之和,其它符号与式1-35相同。 当管路由若干直径不同的管段组成时,由于各段的流速不同,此时管路的总能量损失应分段计算,然后再求其和。 三、减少流体阻力的措施 流体阻力越大,输送流体的动力消耗也越大,造成操作费用增加,另一方面,流体阻力的增加还能造成系统压力的下降,严重时将影响工艺过程的正常进行,因此,工业生产中应尽量减小流体阻力,从流体阻力计算公式可以看出,减少管长、增大管径、降低流速、简化管路和降低管壁面的的粗糙度都是可行的,主要措施如下: ①在满足工艺要求的前提下,应尽可能减短管路。 ②在管路长度基本确定的前提下,应尽可能减少管件、阀件,尽量避免管路直径的突变。 ③在可能的情况下,可以适当放大管径。 因为当管径增加时,在同样的输送任务下,流速显著减少,流体阻力显著减少。 ④在被输送介质中加入某些药物,如丙烯酰胺、聚氧乙烯氧化物等,以减少介质对管壁的腐蚀和杂物沉积,从而减少旋涡,使流体阻力减少。
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