九江绿地大都会卸料平台安拆施工方案.docx
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九江绿地大都会卸料平台安拆施工方案
九江绿地·ICC城市综合体工程
卸料平台搭拆施工方案
文件编号:
JXHE-MSP-LD-17-2015
批准:
审核:
编写:
会签:
江西省水电工程局
九江绿地·ICC城市综合体工程
九江绿地·ICC城市综合体工程
卸料平台搭拆施工方案
编、审、批签字栏
编审批
姓名
签名
日期
部门/职务
建筑工程处
批准
吴启亮
总工程师
审核
王勇
工程部/主任
项
目
部
审核
刘彬
项目经理
王电波
项目总工
编制
万峪
项目技术员
目录
第一章编制依据-1-
第二章设计概况-1-
第三章施工准备及计划-2-
第四章卸料平台制作及安装-2-
第五章卸料平台安装注意事项-3-
第六章、卸料平台使用注意事项-4-
第七章、卸料平台安全计算书-4-
第八章临时卸料平台的搭设-11-
第九章临时落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书-12-
第一章编制依据
本工程卸料平台搭拆施工方案依据下列文件编制:
(1)九江绿地·ICC城市综合体工程结构、建筑施工图纸;
(2)《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91);
(3)《建筑机械使用安全技术规范》(JGJ33-2012);
(4)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011);
(5)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011);
(6)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012);
(7)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
(8)《九江绿地·ICC城市综合体工程施工组织设计》;
(9)《建筑施工手册》第五版;
(10)《建筑工程计算手册》第三版;
(11)《江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则》(赣建安[2010]16号);
其它有关法律、法规、规章、管理文件。
第二章设计概况
本工程的卸料平台的平面尺寸为2000mm×5000mm,高度为1200mm,具体尺寸详见后附图。
卸料平台采用16#槽钢作为框架,四周栏杆采用80×40方钢。
卸料平台通过4根Ф18(6×19)的钢丝绳与主体结构拉结。
结构预埋和卸料平台焊接吊环均采用φ18一级钢筋制作,吊环应提前预埋到位,根据现场实际情况布置卸料平台个数,计划8#、9#安装两个卸料平台、7#安装三个卸料平台经综合考虑,现场共计划制作7个卸料平台,各楼层之间相互调配使用,在楼层5层以下搭设临时卸料平台,在每栋楼五层以上,施工楼层安装卸料平台,根据施工需要上升卸料平台。
在楼层布设时,应注意不要阳台等悬臂梁处布设,若要布设,需采取加固措施,加固方法见附图。
第三章施工准备及计划
3.1施工准备
①按计划组织劳动力、施工材料进场。
②技术部门做好施工图纸与技术交底工作。
③安全部门对临时用电设备的安全保护设施工进行详细的检查,消除安全隐患。
3.2施工计划
为保质完成本项目施工,我部在充分考虑工程量、劳动力、材料、工期、成本及施工工作面后,按业主要求统一规划本工程各栋住宅楼施工安排(详见专项施工进度计划)。
第四章卸料平台制作及安装
4.1框架的制作
卸料平台框架采用16#槽钢焊接而成,所有焊缝高度不小于6mm。
4.2四周栏杆的连接
卸料平台四周为80×40×3方钢的栏杆,栏杆与工字钢焊接。
立杆的具体尺寸见卸料平台立面示意图。
栏杆各构件的连接均为焊接。
4.3四周及底部的封闭
卸料平台底部封闭采用模板平铺,依据框架结构,把模板卡紧,四周封闭采用15mm厚胶合板。
4.4斜拉钢丝绳的固定
斜拉钢丝绳必须兜紧槽钢,斜拉钢丝绳与槽钢用钢筋吊环连接,钢筋吊环采用Ф18一级钢筋制作,与槽钢焊接牢固。
斜拉钢丝与建筑物的连接通过埋设在上层结构上的吊环连接,吊环采用Ф18制作。
4.5与主体结构的连接
卸料平台与建筑物的连接不仅通过斜拉钢丝绳,其框架需与建筑物结构梁、板中预埋150mm宽的U型螺栓(其高度为280mm+楼板厚度或梁中锚固长度)相连(见上图),顶上压板采用12mm厚钢板,U型卡环的安装间隙通过木楔楔紧,可采用对楔的方式固定。
4.6钢丝绳端头的连接
本工程卸料平台钢丝绳连接接头的方式:
用钢丝绳卡固接;采用绳卡固接时,绳卡数必须与钢丝绳直径匹配。
工作绳卡数量不得少于3个,此外还应在尾端加1个安全卡绳卡间距不得小于钢丝绳直径的6倍,绳头距安全绳卡的距离不小于140mm,并用细钢丝捆扎。
绳卡滑鞍放在钢丝绳工作时受力的一侧,U型螺栓扣在钢丝绳的尾端,不得正反交错设置绳卡。
与钢丝绳直径相匹配的绳卡数钢丝绳直径10mm~20mm时,绳卡数目共4个。
第五章卸料平台安装注意事项
5.1安装
卸料平台安装时需要塔吊进行配合。
先由塔吊吊装到位,再由安装人员用绳索辅助就位。
5.2安装时注意事项
a、安装前建筑物结构砼的强度必须达到1.2N/mm²;
b、安装前必须提前对卸料平台的工字钢、钢管、焊缝、钢丝绳及防护进行检查;
c、安装时必须由专人在现场负责指挥;
d、安装时,必须待钢丝绳固定、木楔安装完成后方可松开塔吊的吊索;
e、当风力超过六级时,严禁进行安装。
第六章、卸料平台使用注意事项
卸料平台使用前,必须由安全部门进行安全检查验收,合格后方可使用;
必须严格按照限载要求使用,严禁超载;
本卸料平台限载为1.5t;
卸料平台每次安装完成,使用几次后,应检查钢丝绳的拉紧程度;
当风力超过六级时,严禁使用卸料平台。
第七章、卸料平台安全计算书
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
7.1参数信息
1.荷载参数
栏杆、挡板类别:
冲压钢脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):
0.48;
施工人员等活荷载(kN/m2):
2.00,最大堆放材料荷载(kN):
15.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m):
3.40,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):
0.50;
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):
3.00;
钢丝绳安全系数K:
8.00,悬挑梁与墙的节点按铰支计算;
只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号:
16号槽钢槽口水平[;
次梁水平间距ld(m):
0.8,建筑物与次梁的最大允许距离le(m):
1.60。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):
4.0,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):
1.6,次梁悬臂Mc(m):
0.00;平台计算宽度(m):
2.00。
7.2次梁的验算
次梁选择16号槽钢槽口水平[,间距0.8m,其截面特性为:
面积A=21.9cm2;
惯性距Ix=866cm4;
转动惯量Wx=108cm3;
回转半径ix=6.28cm;
截面尺寸:
b=63mm,h=160mm,t=105mm。
1.荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值:
本例采用3mm花纹钢板,并用2道∟50×5角铁进行加强,标准值为0.3kN/m2;
Q1=0.3×0.8=0.24kN/m;
(2)、型钢自重标准值:
本例采用16号槽钢槽口水平[,标准值为0.241kN/m
Q2=0.241kN/m。
(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值:
取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
2)最大堆放材料荷载P:
15.00kN
荷载组合
Q=1.2×(0.24+0.241)+1.4×2.00×0.8=3.38kN/m
P=1.4×15.00=21.00kN
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91,P31)为:
Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4
经计算得出:
Mmax=(3.38×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+7.00×2.00/4=12.19kN·m。
最大支座力计算公式:
R=[P+q(l+2m)]/2
经计算得出:
R=(21.00+3.38×(2.00+2×0.00))/2=13.88kN
3.抗弯强度验算
次梁应力:
σ=M/γxWx≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材的抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=12.19×103/(1.05×108)=107.5N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=107.5N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/φbWx≤[f]
其中,φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到
φb=570×10×63.00×235/(2000.00×160.00×235.0)=1.12;
由于φb大于0.6,按照下面公式调整:
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
得到φb'=0.818;
次梁槽钢的稳定性验算σ=13.88×103/(0.818×108)=157.11N/mm2;
次梁槽钢的稳定性验算σ=157.11N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
7.3主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16号槽钢槽口水平[,间距0.8m,其截面特性为:
面积A=21.9cm2;
惯性距Ix=866cm4;
转动惯量Wx=108cm3;
回转半径ix=6.28cm;
截面尺寸:
b=63mm,h=160mm,t=105mm。
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:
本例采用1.5mm厚普通钢板为挡板,80×40×3的方管为栏杆,标准值为0.48kN/m;Q1=0.484kN/m;
(2)工字钢自重荷载Q2=0.241kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.241+0.484)=0.87kN/m;
次梁传递的集中荷载取次梁支座力
R1=(1.2×0.3+1.4×2)×0.4×2/2+1.2×0.241×2/2=1.55KN/m;
R2=(1.2×0.3+1.4×2)×0.8×2/2+1.2×0.241×2/2=2.82KN/m;
R3=(1.2×0.3+1.4×2)×0.8×2/2+1.2×0.241×2/2+21/2=13.32KN/m;
R4=(1.2×0.3+1.4×2)×0.4×2/2+1.2×0.241×2/2=1.55KN/m;
2.内力验算
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
从左至右各支座反力:
R[1]=12.28kN;
R[2]=16.6kN;
R[3]=-4.76kN。
最大支座反力为Rmax=16.6kN;
最大弯矩Mmax=12.57kN·m;
最大挠度ν=7.5mm。
3.抗弯强度验算
σ=M/(γxWx)+N/A≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值
σ=12.57×106/1.05/185000.0+1.66×104/3060.000=70.14N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值70.14N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/(φbWx)≤[f]
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到:
φb=1.1
由于φb大于0.6,应按照下面公式调整:
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
可得φb'=0.814;
主梁槽钢的稳定性验算σ=12.57×106/(0.814×185000.00)=83.47N/mm2;
主梁槽钢的稳定性验算σ=83.47N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!
7.4钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算,
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力(kN);
RUi--拉钢绳的轴力(kN);
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;
sinθi=Sin(ArcTan(3/3.9)=0.61;
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:
RUi=RCi/sinθi;
RUi=12.28/0.61=20.14kN;
7.5钢丝拉绳的强度验算
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa,直径20mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径(mm);
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。
α=0.85;
K--钢丝绳使用安全系数。
K=8。
得到:
[Fg]=21.25KN>Ru=20.14KN。
7.6钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为:
N=RU=20.14kN。
拉环强度计算公式为:
σ=N/A≤[f]
其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2;
所需要的拉环最小直径D=[20140×4/(3.142×50.00×2)]1/2=16mm。
实际拉环选用直径D=20mm的HPB300的圆钢制作即可。
7.7.悬挑梁锚固螺栓验算
水平钢梁与楼板压点采用U型锚固螺栓,螺栓强度计算如下
水平钢梁与楼板压点的螺栓受力R=16.6kN;
锚固螺栓的设计直径D=18mm;
水平钢梁与楼板压点的螺栓强度计算公式为:
σ=N/2A≤[f]
其中[f]为螺栓抗拉强度设计值,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2;
A=πD2/4=3.142×182/4=254.469mm2
σ=N/2A=16600/(254.469×2)=32.62N/mm2;
水平钢梁与楼板压点的U型锚固螺栓一定要压在楼板下层钢筋下面。
拉环所受应力小于50N/mm2,满足要求!
7.8操作平台安全要求
1.卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;
2.卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;
4.卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩;
5.卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复;
6.操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。
第八章临时卸料平台的搭设
本工程在7#8#9#五层以下结构施工时需要采用钢管扣件系统搭设长5m×宽5m×高6m落地式卸料平台,8#布置一座,9#布置一座,7#布置两座,平台分别位于8#东侧8-1轴交8-F至H轴,9#北面布置在9-A轴交1至4轴,7#布置在北面7-A轴交7-33轴与7-10轴。
8.1平台搭设方法和要求
1.材料要求:
钢管采用Φ48×3.0mm的热扎钢管。
钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形,并刷油漆做防腐处理,扣件采用标准型的回转扣、直角扣对接扣,不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。
2.落地式架,立杆纵向间距为1.2m,立杆横距为1.2m,步高1.8m。
落地立杆垂直稳放在5cm的木板上,地面基础必须夯实、整平;起步设纵横相连的扫地杆。
每一个楼层,设刚性拉结点,拉结件采用Φ48×3.0钢管与结构连结。
操作层脚手板满铺,四角用12#铁丝扎紧。
外立杆内侧采用密目式安全网封闭。
外周设剪刀撑重地面开始到顶;
3.经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水。
4.应清除搭设场地杂物,平整搭设场地,并使排水畅通。
5.平台底座面标高宜高于自然地坪50mm。
6.平台基础经验收合格后。
7.平台必须配合施工进度搭设。
8.每搭完一步平台后,应按规范JGJ130—2011表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
9.底座安放应符合下列规定:
1)底座、垫板均应准确地放在定位线上;
2)垫板采用长度不少于2跨、厚度不小50mm的木垫板。
10.立杆搭设应符合下列规定:
1)严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用;
2)相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,错开距离应符合JGJ130—2011第6.3.5条的规定;
3)开始搭设立杆时,应设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除;
4)当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件;
5)顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ130—2011第6.3.5、6.3.6条的规定。
13.纵向水平杆搭设应符合下列规定:
1)纵向水平杆的搭设应符合JGJ130—2011第6.2.1条的构造规定;
2)在封闭型平台的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。
第九章临时落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
一、参数信息:
1.立杆参数:
立杆的横距l=1.20m
立杆的纵距b=1.20m
立杆的步距h=1.80m
脚手架搭设高度6m
伸出长度:
0.3m
2.荷载参数:
同时施工层数2层
①脚手板自重:
0.30kN/m2
②栏杆自重:
0.15kN/m
③材料堆放最大荷载:
3.0kN/m2
④施工均布荷载:
1.00kN/m2
3.钢管参数:
平台底面钢管的距离:
300mm
钢管外径:
φ48X3.0
截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
4.计算简图(如图所示):
落地平台支撑架立杆计算简图
二、上层钢管的计算
1.荷载的计算:
静荷载标准值:
q1=(①+③)×0.30
q1=(0.30+3.0)×0.30=0.99kN/m
活荷载标准值:
q2=④×0.30
q2=1.00×0.30=0.30kN/m
荷载设计值:
q=1.2×0.99+1.4×0.30=1.61kN/m
2.(纵向)强度计算:
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,q=1.61kN/m;
Mmax=0.1×1.61×1.22=0.23kN.m
σ=0.23×106/4.49×103=51.22N/mm2
[f]=205.00N/mm2;
"支撑钢管的抗压强度,满足要求!
"
Vmax=0.677×1.61×1200.004/(100×210000×10780.00)=1.00mm;
[V]=1200.00/150=8.00mm
"支撑钢管的最大绕度,满足要求!
"
3.(横向)强度计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,q=1.61kN/m;
Mmax=0.1×1.61×1.22=0.23kN.m
σ=0.23×106/4.49×103=51.22N/mm2
[f]=205.00N/mm2;
"支撑钢管的抗压强度,满足要求!
"
Vmax=0.677×1.61×1200.004/(100×210000×10780.00)=1.00mm;
[V]=1200.00/150=8.00mm
"支撑钢管的最大绕度,满足要求!
"
三、下层钢管的计算
1.(纵向)强度计算:
P=1.61×1.2=1.93KN
计算简图
弯矩图
剪力图
挠度图
最大弯矩Mmax=0.87kN.m;
最大变形Vmax=3.89mm;
最大支座力Qmax=8.44kN;
最大应力σ=0.87×106/4.49×103=193.76N/mm2
最大允许挠度Vw=1200.00/150=8.00mm
支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205.00N/mm2;
"支撑钢管的抗弯强度,满足要求!
"
"支撑钢管的最大绕度,满足要求!
"
2.(横向)强度计算:
P=1.61×1.2=1.93KN
计算简图
弯矩图
剪力图
挠度图
最大弯矩Mmax=0.87kN.m;
最大变形Vmax=3.89mm;
最大支座力Qmax=8.44kN;
最大应力σ=0.87×106/4.49×103=193.76N/mm2
最大允许挠度Vw=1200.00/150=8.00mm
支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205.00N/mm2;
"支撑钢管的抗弯强度,满足要求!
"
"支撑钢管的最大绕度,满足要求!
"
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑
施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):
静荷载标准值:
p1=(①+③)×1.2×1.2
p1=(0.30+3.0)×1.2×1.2=4.75kN/m
活荷载标准值:
p2=④×1.2×1.2
p2=1.00×1.2×1.2=1.44kN/m
荷载设计值:
p=1.2×4.75+1.4×1.44=7.72kN/m
R≤Rc
其中:
Rc----扣件抗滑承载力设计值;
R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,(纵向)钢管的计算R=7.72kN
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下
会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可
取12.0kN。
"单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管的自重(kN):
NG
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