溜槽方案样本.docx
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溜槽方案样本.docx
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溜槽方案样本
】-目录
一、编制根据
《混凝土构造工程施工质量验收规范》
GB50204-()
《木构造设计规范》
GB50005-
《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80-91
《建筑构造荷载规范》
GBJ50009-
《碳素构造钢》
GB700-
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-
《简要施工计算手册》
《建筑施工脚手架实用手册》
《建筑安装分项工程施工工艺规程》
DBJ/T01-26-
《建筑施工手册》(第四版)
二、工程概况
2.1整体概况
丰台区丽泽金融商务区F-02、F-03地块工程位于北京市丰台区丽泽商务区核心地段,丽泽桥(西三环)和菜户营桥(西二环)之间。
周边交通和市政设施较为成熟。
项目用地北侧是丽泽路、东临莲花河路。
场地规划用地面积约4.5万平方米。
F02-1#楼与F02-2#楼为钢筋混凝土框架核心筒构造(含某些劲性混凝土柱),采用天然地基,基本形式为平板式筏板基本,抗震级别为丙类,抗震设防烈度为8度。
裙楼构造形式为框架-剪力墙构造,基本形式为天然卵石地基上独立柱基、墙下条基加防水板,抗震级别为乙类,抗震设防烈度为8度。
本工程建设单位F02地块为北京天成永泰置业有限公司;F03地块为北京天成永元置业有限公司;设计单位为北京市建筑设计研究院有限公司;监理单位为中咨工程建设监理公司;勘查单位为北京城建勘测设计研究院有限公司;施工总承包单位为中华人民共和国建筑第二工程局有限公司。
2.2补充方案阐明
本工程F02-1#、F02-2#地块原方案砼浇筑拟用汽车泵及地泵进行施工,而当前依照现场状况及工期规定,现F02-1#、F02-2#地块底板大体积砼拟用溜槽配合地泵及汽车泵进行混凝土浇筑,本补充方案重要针对溜槽搭设办法进行相应方案补充。
三、施工安排
3.1溜槽布置
地泵及汽车泵位置(详见大体积混凝土施工方案)溜槽位置筹划安装在F02-1#地块基坑西侧与F02-2#地块基坑东侧位置,以以便混凝土罐车进行自卸。
3.2溜槽支架材料选取
结合本工程构造特点,挑选出刚度好、强度高钢管,在选材方面需遵循如下原则。
3.2.1钢管采用外径48mm,壁厚3.6mm焊接钢管,钢管材质使用力学性能适中Q235钢,其材质应符合《碳素构造钢》相应规定。
用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆钢管长度为4~6m(这样长度普通重25kg以内,适合人工操作)。
3.2.2钢管构件禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀钢管。
使用普通焊管时,应内外涂刷防锈漆并定期复涂以保持其完好。
3.2.3应使用与钢管管径相配合、符合国内现行原则可锻铸铁扣件或玛钢扣件。
禁止使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。
3.2.4脚手架所用材料需在进场后经质量、安全、技术、物资部门验收合格后方可合用。
钢管、扣件、安全帽、安全带、安全网等应有出厂合格证明,及实验检查报告。
四、溜槽支架搭设设计
脚手架立杆采用6米和4米钢管间隔使用,使里外、左右立杆接头错开。
大横杆采用4米和6米钢管,扫地杆位置设在立杆端部200mm处,横杆步距1500,立杆横向间距1300mm、1200mm、1300mm。
竖向间距1500mm,支架与基坑底部成36°角,支架侧面所有搭设剪刀撑,剪刀撑斜杆与水平面交角宜为45°—60°之间,持续设立。
支架底部侧向45°布置6m长钢管斜撑进行加固。
溜槽采用DN300管子制作,管子固定用钢管卡死。
搭设支架范畴底板钢筋支架加密,加密支架立柱间隔与立杆横向间距相似,支架立杆底部与钢筋支架上横杆8#槽钢点焊。
架体中部两侧各拉3道缆风绳,缆风绳采用不不大于10#钢丝绳。
详细搭设办法见附图。
溜槽支架侧立面图
溜槽支架正立面图
溜槽固定示意图
五、支架搭设使用和拆除
1、支架搭设、拆除及维护必要由专业架子工持证上岗,其她人员禁止对脚手架动、拆、改任何杆件等。
2钢管脚手架杆件连接必要使用合格玛钢扣件,不得使用铅丝和其她材料绑扎。
脚手杆件不得钢木混搭。
3在搭设之前,必要对进场脚手架杆配件进行严格检查,禁止使用规格和质量不合格构配件。
4支架搭设作业,必要在统一指挥下,严格按照如下规定程序进行:
5剪刀撑应随搭升架子一起及时设立。
6在搭设中不得随意变化外架设计、减少杆配件设立和对立杆纵距作≥100mm构架尺寸放大。
确有实际状况,需要对构架作调节和变化时,应提交技术主管人员解决。
:
7节点连接可靠,其中扣件拧紧限度应控制在扭力矩达到40~65N·m。
8钢管架立杆垂直度应≤1/300,且应同步控制其最大垂直偏差值。
9纵向水平杆水平偏差应≤1/250,且全架长水平偏差值不不不大于50mm。
10作业中,禁止随意拆除钢管架基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。
确因操作规定需要暂时拆除时,必要经主管人员批准,采用相应弥补办法,并在作业完毕后,及时予以恢复。
11工人在架上作业中,应注意自我安全保护和她人安全,避免发生碰撞、闪失和落物。
禁止在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
12搭设及拆除期间均需在施工下方设立警示隔离带,并专人看护,防止高空坠物伤人。
溜槽计算书
根据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
《建筑构造荷载规范》GB50009-
《钢构造设计规范》GB50017-
《建筑地基基本设计规范》GB50007-
计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。
四排脚手架(按双排脚手架计算),搭设高度22.0米,立杆采用单立管。
立杆纵距1.50米,立杆横距1.20米,立杆步距1.50米。
钢管类型为φ48×2.8,周边采用拦风绳加固,拦风绳为保险绳不参加计算。
施工活荷载为3.0kN/m2。
基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.6000。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆上面。
按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆自重原则值P1=0.036kN/m
脚手板荷载原则值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m
活荷载原则值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m
荷载计算值q=1.2×0.036+1.2×0.262+1.4×2.250=3.508kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩
计算公式如下:
M=3.508×1./8=0.631kN.m
σ=0.631×106/4248.0=148.627N/mm2
小横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度
计算公式如下:
荷载原则值q=0.036+0.262+2.250=2.548kN/m
简支梁均布荷载作用下最大挠度
V=5.0×2.548×1200.04/(384×2.06×105×101950.0)=3.276mm
小横杆最大挠度不大于1200.0/150与10mm,满足规定!
二、大横杆计算:
大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆上面。
用小横杆支座最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆自重原则值P1=0.036×1.200=0.043kN
脚手板荷载原则值P2=0.350×1.200×1.500/2=0.315kN
活荷载原则值Q=3.000×1.200×1.500/2=2.700kN
荷载计算值P=(1.2×0.043+1.2×0.315+1.4×2.700)/2=2.105kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.036)×1.5002+0.175×2.105×1.500=0.560kN.m
σ=0.560×106/4248.0=131.854N/mm2
大横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起最大挠度
V1=0.677×0.036×1500.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.058mm
集中荷载原则值P=(0.043+0.315+2.700)/2=1.529kN
集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度
V1=1.146×1528.800×1500.003/(100×2.060×105×101950.000)=2.815mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.873mm
大横杆最大挠度不大于1500.0/150与10mm,满足规定!
三、扣件抗滑力计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值;
1.荷载值计算
横杆自重原则值P1=0.036×1.500=0.053kN
脚手板荷载原则值P2=0.350×1.200×1.500/2=0.315kN
活荷载原则值Q=3.000×1.200×1.500/2=2.700kN
荷载计算值R=1.2×0.053+1.2×0.315+1.4×2.700=4.222kN
单扣件抗滑承载力设计计算满足规定!
当直角扣件拧紧力矩达40--65N.m时,实验表白:
单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载原则值:
作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载原则值涉及如下内容:
(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m);本例为0.1116
NG1=0.112×22.000=2.456kN
(2)脚手板自重原则值(kN/m2);本例采用竹串片脚手板,原则值为0.35
NG2=0.350×4×1.500×(1.200+0.300)/2=1.575kN
(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m);本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板,原则值为0.17
NG3=0.170×1.500×4=1.020kN
(4)吊挂安全设施荷载,涉及安全网(kN/m2);0.010
NG4=0.010×1.500×22.000=0.330kN
经计算得到,静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.380kN。
活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。
经计算得到,活荷载原则值NQ=3.000×2×1.500×1.200/2=5.400kN
风荷载原则值应按照如下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m2),W0=0.300
Uz——风荷载高度变化系数,Uz=1.000
Us——风荷载体型系数:
Us=0.600
经计算得到:
Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2。
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9×1.4NQ
通过计算得到,底部立杆最大轴向压力:
N=1.2×5.380+0.9×1.4×5.400=13.261kN
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
通过计算得到,底部立杆最大轴向压力:
N=1.2×5.380+1.4×5.400=14.017kN
风荷载设计值产生立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载原则值(kN/m2);
la——立杆纵距(m);
h——立杆步距(m)。
通过计算得到风荷载产生弯矩:
Mw=0.9×1.4×0.180×1.500×1.500×1.500/10=0.077kN.m
五、立杆稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算
其中N——立杆轴心压力设计值,N=14.017kN;
i——计算立杆截面回转半径,i=1.60cm;
k——计算长度附加系数,取1.155;
u——计算长度系数,由脚手架高度拟定,u=1.750;
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh拟定,l0=1.155×1.750×1.500=3.032m;
A——立杆净截面面积,A=3.974cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3;
λ——长细比,为3032/16=189
λ0——容许长细比(k取1),为2625/16=164<210长细比验算满足规定!
φ——轴心受压立杆稳定系数,由长细比l0/i成果查表得到0.201;
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经计算得到:
σ=14017/(0.20×397)=175.476N/mm2;
不考虑风荷载时,立杆稳定性计算σ<[f],满足规定!
2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算
其中N——立杆轴心压力设计值,N=13.261kN;
i——计算立杆截面回转半径,i=1.60cm;
k——计算长度附加系数,取1.155;
u——计算长度系数,由脚手架高度拟定,u=1.750;
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh拟定,l0=1.155×1.750×1.500=3.032m;
A——立杆净截面面积,A=3.974cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3;
λ——长细比,为3032/16=189
λ0——容许长细比(k取1),为2625/16=164<210长细比验算满足规定!
φ——轴心受压立杆稳定系数,由长细比l0/i成果查表得到0.201;
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩,MW=0.077kN.m;
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
经计算得到σ=13261/(0.20×397)+77000/4248=184.031N/mm2;
考虑风荷载时,立杆稳定性计算σ<[f],满足规定!
六、最大搭设高度计算:
不考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架容许搭设高度[H],按下列计算:
其中NG2K——构配件自重原则值产生轴向力,NG2K=2.925kN;
NQ——活荷载原则值,NQ=5.400kN;
gk——每米立杆承受构造自重原则值,gk=0.112kN/m;
经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算搭设高度[H]=39.607米。
考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架容许搭设高度[H],按下列计算:
其中NG2K——构配件自重原则值产生轴向力,NG2K=2.925kN;
NQ——活荷载原则值,NQ=5.400kN;
gk——每米立杆承受构造自重原则值,gk=0.112kN/m;
Mwk——计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩,Mwk=0.061kN.m;
经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算搭设高度[H]=34.506米。
取上面两式计算成果最小值,脚手架容许搭设高度[H]=34.506米。
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