模板工程施工方案0326修林发.docx
- 文档编号:25270711
- 上传时间:2023-06-06
- 格式:DOCX
- 页数:32
- 大小:201.19KB
模板工程施工方案0326修林发.docx
《模板工程施工方案0326修林发.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《模板工程施工方案0326修林发.docx(32页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
模板工程施工方案0326修林发
模板工程施工方案
一、工程概况
1、工程建设简介
工程名称
东莞林发家电子有限公司厂房一、宿舍C、D
建设地点
东莞市沙田镇穗丰年村
建设单位
东莞林发电子有限公司
设计单位
东莞市莞业建筑设计院
建筑结构类型
框架结构
承包范围
土建部份
工程质量要求
“达到市优,争创省优”
承包方式
实行包工包料大包干
2、建筑概况
本厂区工程分为1栋厂房和两栋宿舍:
厂房一占地面积2909.25㎡;总面积11833.24m2;层数4层;宿舍C占地面积567.6㎡;建筑总面积:
3587.24㎡;层数6层;宿舍D占地面积567.6㎡;建筑总面积:
3587.24㎡;层数6层;均采用框架结构形式,属于三类多层建筑,建筑物年限:
主体50年,维护结构15年;耐火等级为二级,抗震烈度按7度设防。
本工程的模板及支撑方案以《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128—2000、J43—2000)、《建筑施工手册》、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204—2002)、《实用建筑工程师手册》工程设计图纸为依据编制而成。
二、模板及支架计算
1)楼面板支撑架设计及计算
初步设定模板支撑架立杆间距为1200 mm×1200mm(计算立杆间距、荷载按最不利情况考虑),步距为1.5米。
①荷载
模板自重:
5×0.05×1.2=0.3KN/m2
支架自重:
[0.0384×(3+4.8)+0.015×4]/1.44×1.2=0.3KN/m2
混凝土自重:
24×0.15×1.2=4.32 KN/m2
钢筋自重:
0.5×1.2=0.6 KN/m2
施工人员及施工设备荷载:
1×1.4=1.4KN/m2
振捣混凝土时产生的荷载2.0×1.4=2.8KN/m2
② 每根立杆承受的荷载为(0.3+0.3+4.32+0.6+1.4+2.8)×1.44=14KN
③ 立杆稳定性验算
N/ψA<fC
A—立杆截面为423.9mm2
ψ—轴心受压构件稳定系数。
d2+d12
i=31.89mm
λ=l/i=μl0/i=1.4×1500/31.89=65.85
查表得:
ψ=0.85875
σ= N/ψA=14000/0.85875×423.9=38.5N/mm2<205 N/mm2
2)取厂房一KZLno1为计算对象,梁截面300×900,取板厚150毫米梁段为计算对象,门架垂直于梁轴线设置,间距为600。
1、底模计算
用18mm厚胶合板。
fm=11N/mm2,fv=1.5N/mm2
搁栅间距按100mm取值。
(1)荷载计算
钢筋砼自重:
25×0.7×1.4=24.5
底模自重:
5×0.7×0.018=0.063
合计:
24.563KN/m
施工荷载:
3×0.7=2.1
振捣砼产生荷载:
2×0.7=1.4
合计:
3.5(KN/m)
(2)强度验算
因为搁栅间距为0.1m,所以底模为跨度0.1m的多跨等跨连续梁,为简化计算,按最大弯矩M=0.125ql2,最大剪力V=0.625qL,最大挠度=qL4/100EI计算:
q=0.9×(24.563×1.2+3.5×1.4)=30.94(KN/m)
M=0.125×30.94×0.12=0.039KNm
=6M/bh2=(6×0.039×106)/(700×182)=1.03 (满足要求) v=0.625ql=0.625×30.94×0.1=1.934(KN) τ=1.5v/bh=(1.5×1.934×103)/(600×18)=0.27 (满足要求) (3)挠度验算 E=9000N/mm2,[]=L/400 qk=24.563+3.5=28.063(KN/m) =qkl4/100EI=(28.063×1004×12)/(100×9000×700×183)=0.009 2、侧模计算 立档距间取300 (1)荷载计算 新浇砼对模板的侧压力标准值 设T=30C,1=1.2,2=1.15,V=2m/h,t=200/(T+15),rC=24KN/m3 F1=0.22c12V1/2T0 =0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15) =45.8(KN/m2) F2=cH=24×1.4=33.6(KN/m2) 取较小值F2=33.6KN/m2 振捣砼产生的侧压力4KN/m2 (2)强度验算 q1=0.9×(33.6×1.2+4×1.4)=41.33(KN/m2) 因为立档间距为300mm,所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁,化为线荷载q=1.232×41.33=50.92KN/m。 M=0.125ql2=0.125×50.92×0.32=0.573KNm =6M/bh2=(6×0.573×106)/(1232×182)=8.61 v=0.625ql=0.625×50.92×0.3=9.55(KN) τ=1.5v/bh=(1.5×9.55×103)/(1232×18)=0.65 (3)挠度验算 qk1=33.6+4=37.6(KN/m2),化为线荷载qk=1.232×qk1=1.232×37.6=46.32(KN/m) =qkl4/100EI=(46.32×3004×12)/(100×9000×1232×183) =0.7<300/400=0.75(mm)(满足要求) 3、搁栅计算,采用80×80木枋,间距100,fm=13N/mm2,fv=1.4N/mm2 (1)荷载计算 钢筋砼自重: 25×(1.1×0.15+0.7×1.4)×0.1=2.86 底模: 5×1.8×0.018×0.1=0.016 侧模: 5×1.25×0.018×0.1×2=0.023 立档: 5×0.082×1.09×2=0.07 上托木: 5×0.082×0.1×2=0.006 搁栅: 5×0.082×3.1=0.1 合计: 3.075(KN) 施工荷载: 3×1.8×0.1=0.54(KN) 振捣砼产生荷载: 2×1.8×0.1=0.36(KN) 合计: 0.9(KN) (2)强度验算(按单跨简支梁计算) q=0.9×(3.075×1.2+0.9×1.4)/0.9=4.95(KN/m) 查《实用建筑工程师手册》查得下列公式: M=qcL(2-C/L)/8=0.125×4.95×0.9×1.2(2-0.9/1.2)=0.84(KNm) =6M/bh2=(6×0.84×106)/803=9.79 v=0.5qc=0.5×4.95×0.9=2.23(KN) τ=1.5V/bh=(1.5×2.23×103)/(802)=0.52 (3)挠度验算(不考虑振捣砼产生的荷载) E=9000N/mm2[]=L/400 qk=(3.075+0.54)/0.9=4.02(KN/m) =qkcl3[8-4(C/L)2+(C/L)3]/384EI =(4.02×900×12003×12)×[8-4×(0.9/1.2)2+(0.9/1.2)3]/(384×9000×804) =3=1200/400=3(mm)(满足要求) 4、托木计算 (1)荷载计算 每根托木承受的荷载 搁栅传来自重部份: 3.075/(0.1×4)=7.69 托木自重: 5×0.082=0.032 合计: 7.72(KN/m) 施工荷载: 1.5×1.8/4=0.68 振捣砼产生荷载: 2.0×1.8/4=0.9 合计: 1.58(KN/m) (2)强度验算(按两跨连续梁) q=0.9×(7.72×1.2+1.58×1.4)=10.33(KN/m) M=0.125ql2=0.125×10.33×0.62=0.465(KNm) =6M/bh2=(6×0.465×106)/(803)=5.45 v=0.625ql=0.625×10.33×0.6=3.87(KN) τ=1.5V/bh=(1.5×3.87×103)/(80×80)=0.91 (3)挠度验算(不考虑振捣砼产生的荷载) E=9000N/mm2[]=L/400 qk=7.72+0.68=8.4(KN/m) 按两跨连续梁 =0.912qkL4/100EI=(0.912×8.4×6004×12)/(100×9000×804) =0.3mm<600/400=1.5mm(满足要求) 5、门架计算 采用MF1219标准门架 一榀门架稳定承载力设计值 查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16(KN) (1)门架荷载计算 托木传来恒荷载标准值NGK1 NGK1=7.72×4×0.6=18.53(KN)(式中0.6为门架间距) 查JGJ128-2000附录B得出下列数值: 门架自重门架1榀: 0.224KN 交叉支撑2付: 0.04×2=0.08 连接棒2个: 0.006×2=0.012 合计0.316(KN) 每米高门架自重: 0.316÷1.9=0.166(KN/m) 纵横向水平加固杆9根(Ф48×3.5): 9×0.0384=0.346 直角扣件12个: 0.0135×12=0.162 对接扣件9个: 0.0184×9=0.166 可调顶托2个: 0.045×2=0.09 合计0.764(KN) 门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2: NGK2=(0.166×5.7+0.764)=1.71KN: (式中5.7为门架搭设高度) 托木传来的活荷载标准值NQK: NQK=1.58×4×0.6=3.79(KN)(式中0.6为门架间距) 作用于一榀门架上的轴向力设计值N(不考虑风荷载): N=1.2(NGK1+NGK2)+1.4NQK =1.2×(18.53+1.71)+1.4×3.79 =24.29+5.31 =29.6(KN) (2)门架稳定承载力验算 N=29.6 3)取二层梁板结构中梁KLn19 (1)(400×900)为计算对象,采用80×80木枋,搁栅间距暂按120mm取值,板厚150mm,门架垂直于梁轴线设置,间距为900mm。 1、底模计算 用18mm厚胶合板。 fm=11N/mm2,fv=1.5N/mm2 (1)荷载计算 钢筋砼自重: 25×0.4×0.9=9 底模自重: 5×0.4×0.018=0.036 合计: 9.036(KN/m) 施工荷载: 3×0.4=1.2 振捣砼产生荷载: 2×0.4=0.8 合计: 2(KN/m) (2)强度验算 底模为一跨度为0.12m的多跨连续梁,为简化计算,按最大弯矩M=0.125qL2,最大剪力V=0.625qL,最大挠度W=qL4/100EI计算, q=0.9×(9.036×1.2+2×1.4)=12.28(KN/m) M=0.125×12.28×0.122=0.022(KNm) =6M/bh2=(6×0.022×106)/(400×182)=1.02 v=0.625ql=0.625×12.28×0.12=0.921(KN) τ=1.5v/bh=(1.5×0.921×103)/(400×18)=0.19 (3)挠度验算 E=9000N/mm2,[]=L/400 qk=9.036+2=11.036KN/m =qkL4/100EI=(11.036×1204×12)/(100×9000×400×183)=0.01< L/400=120/400=0.3(mm)(满足要求) 2、侧模计算 (1)荷载计算 新浇砼对模板的侧压力标准值 设T=30C,1=1.2,2=1.15,V=2m/h,t=200/(T+15),rc=24KN/m3 F1=0.22rc12V1/2T0 =0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15) =45.8(KN/m2) F2=rcH=24×0.9=21.6(KN/m2) 取较小值F2=21.6(KN/m2) 振捣砼产生的侧压力4(KN/m2) (2)强度验算 q1=0.9×(21.6×1.2+4×1.4)=28.37(KN/m2) 因为立档间距为300mm,所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁,化为线荷载q=0.732q1=0.732×28.37=20.77KN/m M=0.125ql2=0.125×20.77×0.32=0.234(KNm) =6M/bh2=(6×0.234×106)/(732×182)=5.91 (满足要求) v=0.625qL=0.625×20.77×0.3=3.89(KN) τ=1.5v/bh=(1.5×3.89×103)/(732×18)=0.44 (满足要求) (3)挠度验算 qk1=21.6+4=25.6(KN/m2),化为线荷载qk=0.732qk1=0.732×25.6=18.74KN/m =qkl4/100EI=(18.74×3004×12)/(100×9000×732×183) =0.47 3、搁栅计算,采用80×80木枋,间距120mm,fm=13N/mm2,fv=1.4N/mm2 (1)荷载计算 钢筋砼自重: 25×(1.7×0.15+0.4×0.9)×0.12=1.85 底模: 5×2.1×0.018×0.12=0.023 侧模: 5×0.75×0.018×0.12×2=0.016 立档: 5×0.082×0.59×2=0.038 上托木: 5×0.082×0.12×2=0.01 搁栅: 5×0.082×3.7=0.118 合计: 2.055(KN) 施工荷载: 3×2.1×0.12=0.756 振捣砼产生荷载: 2×2.1×0.12=0.503 合计: 1.26(KN) (2)强度验算(按单跨简支梁计算) q=0.9×(2.055×1.2+1.26×1.4)/0.6=6.345(KN/m) M=qbL(2-b/L)/8=6.345×0.6×1.2×(2-0.6/1.2)/8=0.857(KNm) =6M/bh2=(6×0.857×106)/803=10.04 v=0.5qb=0.5×6.345×0.6=1.904KN τ=1.5V/bh=(1.5×1.904×103)/802=0.45 (3)挠度验算(不考虑振捣砼产生荷载) E=9000N/mm2[]=L/400 q=(2.055+0.756)/0.6=4.685(KN/m) =qbl3(8-4b2/L2+b3/L3)/384EI =4.685×0.6×103×1.23×109×12×[8-(4×6002)/12002+6003/12003]/384×9×103× 804=2.93 4、托木计算 (1)荷载计算 每根托木承受的荷载 搁栅传来自重部份: 2.055/(0.12×4)=4.28 托木自重: 5×0.082=0.032 合计: 4.31(KN/m) 施工荷载: 1.5×2.1/4=0.79(KN/m) 振捣砼产生荷载: 2.0×2.1/4=1.05(KN/m) 合计: 1.84(KN/m) (2)强度验算(按两跨连续梁) q=0.9×(4.31×1.2+1.84×1.4)=6.97(KN/m) M=0.125qL2=0.125×6.97×0.92=0.706(KNm) =6M/bh2=(6×0.706×106)/803=8.27 v=0.625qL=0.625×6.97×0.9=3.92KN τ=1.5V/bh=(1.5×3.92×103)/(80×80)=0.92 (3)挠度验算(不考虑振捣砼产生的荷载) E=9000N/mm2[]=l/400 qk=4.31+0.79=5.1(KN/m) 按两跨连续梁 =0.912qkL4/100EI=(0.912×5.1×9004×12)/(100×9000×804) =0.99 5、门架计算 采用MF1219标准门架 查JGJ128-2000附录B得出一榀门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN 因为模板支撑架高度需用可调底座调节300mm; 所以Nd=40.16×0.9=36.14KN(式中0.9为拆减系数) (1)门架荷载计算 托木传来恒荷载标准值NGK1: NGK1=4.31×4×0.9=15.52(式中0.9为门架间距) 查JGJ128-2000附录B得出下列数值: 门架自重: 门架1榀0.224 交叉支撑2付: 0.04×2=0.08 连接棒2个: 0.006×2=0.012 合计: 0.316(KN) 每米高门架自重: 0.316÷1.9=0.166(KN/m) 纵横向加固杆9根(Ф48×3.5): 11.7×0.0384=0.449 直角扣件12个: 0.0135×12=0.162 对接扣件9个: 0.0184×9=0.166 可调顶托2个: 0.045×2=0.09 合计: 0.867KN 门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2: NGK2=0.166×5.7+0.827=1.77(KN)(式中5.7为门架搭设高度) 托木传来的活荷载标准值NQK: NQK=1.84×4×0.9=6.624(KN)(式中0.9为门架间距) 作用于一榀门架上的轴向力设计值N(不考虑风荷载): N=1.2(NGK1+NGK2)+1.4NQK =1.2×(15.52+1.77)+1.4×6.624 =30.02(KN) (3)门架稳定承载力验算 N=30.02 四)从1)、2)节的计算可知,梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的,而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的,同时也可以看到,只要搁栅的强度、挠度满足要求,则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求,门架按900×900布置的话(除梁面为700×1400外),其稳定承载力也都能远满足要求。 现根据设计图纸,从中选择截面为300×600和200×900的梁为计算对象,即只计算梁下搁栅,立档间距再取搁栅间距或1倍即可。 梁下的搁栅间距一览表 b h 板厚 搁栅间距 门架间距 400 900 150 120 900 300 600 150 120 900 200 900 150 120 900 注: b为梁宽,h为梁高,单位为(mm)。 1、选择300×600的梁为计算对象,搁栅采用80×80枋木,间距120,板厚150,fm=13N/mm2,fv=1.4N/mm2。 (1)荷载计算 钢筋砼自重: 25×(1.8×0.15+0.3×0.6)×0.12=1.35(KN) 底模: 5×2.1×0.018×0.12=0.023(KN) 侧模: 5×0.45×0.018×0.12×2=0.01(KN) 立档: 5×0.082×0.29×2=0.019(KN) 上托木: 5×0.082×0.12×2=0.01(KN) 搁栅: 5×0.082×3.8=0.122(KN) 合计: 1.534(KN) 施工荷载: 3×2.1×0.12=0.756KN 振捣砼产生荷载: 2×2.1×0.12=0.504KN 合计: 1.26(KN) (2)强度验算(按单跨简支梁计算) q=0.9×(1.534×1.2+1.26×1.4)/0.5=6.49(KN/m) M=qcL(2-c/L)/8=0.125×6.49×0.5×1.2(2-0.5/1.2)=0.77(KNm) =6M/bh2=(6×0.77×106)/803=9.03 v=0.5qc=0.5×6.49×0.5=1.62KN τ=1.5V/bh=(1.5×1.62×103)/(802)=0.38 (3)挠度验算(不考虑振捣砼产生的荷载) E=9000N/mm2[]=L/400,r=c/L qk=(1.534+0.756)/0.5=4.58(KN/m) =qcL3(8-42+3)/384EI =(4.58×500×12003×12)×[8-4×(0.5/1.2)2+(0.5/1.2)3]/(384×9000×804) =2.5<1200/400=3(mm)(满足要求) 2、选择200×900的梁为计算对象,搁栅采用80×80枋木,间距120,板厚150,fm=13N/mm2,fv=1.4N/mm2。 (1)荷载计算 钢筋砼自重: 25×(1.9×0.15+0.2×0.9)×0.12=1.395(KN) 底模: 5×2.1×0.018×0.12=0.023(KN) 侧模: 5×0.75×0.018×0.12×2=0.016(KN) 立档: 5×0.082×0.59×2=0.038(KN) 上托木: 5×0.082×0.12×2=0.008(KN) 搁栅: 5×0.082×3.9=0.125(KN) 合计: 1.605(KN) 施工荷载: 3×2.1×0.12=0.756(KN) 振捣砼产生荷载: 2×2.1×0.12=0.504(KN) 合计: 1.26(KN) (2)强度验算(按单跨简支梁计算) q=0.9×(1.605×1.2+1.26×1.4)/0.4=8.303(KN/m) M=qcL(2-c/L)/8=0.125×8.303×0.4×1.2×(2-0.4/1.2)=0.83(KNm) =6M/bh2=(6×0.83×106)/803=9.73 v=0.5qc=0.5×8.303×0.4=1.66(KN) τ=1.5v/bh=(1.5×1.66×103)/802=0.39 (3)挠度验算(不考虑振捣砼产生的荷载) E=9000N/mm2,[]=L/400,q=(1.605+0.756)/0.4=5.9KN/m =qcL3[8-4×(c/L)2+(c/L)3]/384EI =5.9×400×12003×12)[(8-4×(0.4/1.2)2+(0.4/1.2)3)]/384×9000×804 =2.6
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 模板 工程施工 方案 0326 修林发