山东某淀粉厂玉米酒精污水处理毕业设计.docx
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山东某淀粉厂玉米酒精污水处理毕业设计
第1章前言
1.1项目名称
山东某淀粉厂玉米酒精污水处理工艺设计
1.2目前淀粉废水的概况
我国生物化工行业经过长期发展,已有一定的基础.特别是改革开放以后,生物化工的发展进入了一个崭新的阶段。
目前生物化工产品已涉及食品、医药、保健、饲料和有机酸等几个方面。
但是,随着生物化工的发展,其环境污染问题也日趋严重,已经成为我国的环境污染大户。
在生物化工的各个行业中,由于淀粉、啤酒、酒精、味精、柠檬酸、抗生素的产值较大,环境污染严重,尤其引起人们重视。
食品工业是以粮食和农副产品为主要原料的加工工业。
这类行业用水量大,废水排放量也大,尤其以淀粉工业废水的排放量占首位。
我国淀粉行业有600多家企业。
在国内,每生产1m3淀粉就要产生10~20m3废水,有的甚至更多。
废水中主要含有淀粉、糖类、蛋白质、废酸和废碱等污染物,随生产工艺的不同,废水中的COD浓度在2000~20000mg/l之间。
这些淀粉废水若不经过处理直接排放,其水中所含有的有机物,进入水体后迅速消耗水中的溶解氧,造成水体缺氧而影响鱼类和其他水生动物的生存,同时废水中悬浮物易在厌氧条件下分解产生臭气,恶化水质。
山东某淀粉厂是以玉米为原料生产淀粉,然后以淀粉为原料生产味精,生产过程中排放大量淀粉废水,影响周围环境,为适应当地环保工作的需要和工业项目应同时设计、同时施工、同时投入使用的三同时原则,也使出水水质达到相应的标准,故投资兴建此配套污水处理设施。
根据山东某淀粉厂排放的废水特点及提供的占地面积,本设计方案通过UASB—序批式活性污泥处理工艺,其工艺是一套高效,稳定和经济技术合理的处理工艺,保证废水达到所需要的排放标准,同时使投资、占地面积、运行管理度达到最佳设置。
根据毕业设计的要求,本人承担了该项目工艺等部分的初步设计任务。
敬请各位老师审查指教!
第2章概述
2.1原始资料
2.1.1设计背景
山东某淀粉厂150万吨玉米深加工项目是以玉米加工生产绿色能源酒精为主,辅产
DDG,DDGS高蛋白饲料,玉米油,并配套热电站,铁路专用线和办公居住区.
2.1.2水质水量和处理要求
玉米酒精废水生产工艺过程的不同工序中产生了相当量的工业污水,公司每天生产的生活污水量约4800m3,Qh=200m3/h.
进水指标:
1.
=3694mg/l
2.
=9008mg/l
3.
=1340mg/l
处理出水要求是:
COD≤100mg/l,BOD5≤30mg/l,SS≤70mg/l,PH值取6-9.
2.1.3设计范围
1、生产废水流入污水处理场界区至全处理流程出水达标排放为止,设计内容包括水处理工艺、土建、排水等;
2、污水处理站的设计主要分为污水处理和污泥处理及处置两部分。
2.1.4设计原则
根据国家和当地有关环境保护法规的要求,对某味精厂在生产过程中排出的淀粉废水进行有效处理,使之符合国家和当地废水排放标准,取得明显的环境和社会效益,使企业树立良好社会形象。
1、严格执行有关环境保护的各项规定,使处理后的各项指标达到要求的标准.
2、针对废水水质特点采用先进、合理、成熟、可靠的处理工艺和设备,最大可能的发挥投资效益,采用高效稳定的水处理设施和构筑物,尽可能的降低工程造价,同时结合企业的生产情况,对污水进行综合治理;
3、工艺设计与设备选型能够在生产过程具较大的灵活性和调节余地,能适应水质水量的变化,确保出水水质稳定、达标排放;
4、工艺运行过程中考虑操作自动化,减少劳动强度,便于操作、维修;
5、建筑构筑物布置合理顺畅,降低噪声,消除异味,改善周围环境。
2.2淀粉废水的来源和特点
2.2.1淀粉废水的主要来源
粉碎车间,胚芽浸油车间,精馏工段,酵母工段,发酵工段等
2.2.2特点
我国淀粉生产企业众多,原料不同,工艺不同,使得淀粉废水污染指标间的差异也很大,尽管如此,淀粉废水有着以下共同特点:
化学耗氧量(COD)、生化需氧量(BOD)以及浊度都非常高。
2.3工艺方案分析
2.3.1废水水质分析
本项目污水处理的特点:
污水的BOD/COD=0.41,可生化性很好,污水的各项指标都比较高,含有大量有机物,非常有利于生物处理。
同时淀粉废水中含有大量的蛋白,可以用气浮工艺分离提取。
2.3.2工艺方案选择
根据水质情况及同行业废水治理现状,技术水平,该废水采用厌氧与好氧相结合的方法来处理,废水首先经过气浮处理,去除大部分悬浮物,特别是蛋白质;然后经过厌氧处理装置,大大降低进水有机负荷,获得能源—沼气,并使出水达到好氧处理可接受的浓度,在进行好氧处理后达标排放。
气浮是利用高度分散的微小气泡作为载体去粘附废水中的污染物,使其视密度小于水而上浮到水面上面实现固液或液液分离的过程。
气浮过程包括气泡产生、气泡与颗粒(固体或液滴)附着以及上浮分离等连续步骤。
它是近几年发展起来的一种技术,在工业废水及生活污水处理方面得到广泛应用。
在众多的厌氧工艺中选用上流式厌氧污泥床(USAB),它自70年代以来得到不断改进和发展,它在处理高浓度有机废水方面与其它生物处理相比具有以下几大优点:
(1)成本低。
运行过程中不需要曝气,比好氧工艺节省大量电能。
同时产生的沼气可作为能源进行利用。
产生的剩余污泥少且污泥脱水性好,降低了污泥处置费用。
(2)反应器负荷高,体积小,占地少。
(3)运行简单,规模灵活。
无需设置二沉池,规模可大可小,较为灵活,特别有利于点源污水的治理.
(4)二次污染少。
但其出水浓度仍然比较高,还需后续好氧处理。
通过以上分析及废水水质水量情况,拟采用“气浮—UASB—SBR法”工艺.
第3章气浮-UASB-SBR工艺设计
3.1工艺流程框图
提取蛋白沼气
淀粉废水格栅集水井气浮池调节池UASB集水井SBR出水
集泥井污泥浓缩池污泥脱水间泥饼
上清液压滤液
3.2流程说明
该淀粉废水处理工艺由提取蛋白、厌氧生物处理和好氧生物处理3部分组成。
提取蛋白采用气浮分离技术,淀粉生产车间的废水流过格栅,先去除大的悬浮物,然后进入集水井,集水井的废水泵入气浮池提取蛋白饲料,湿蛋白饲料经烘干制成干蛋白饲料。
气浮分离后的废水流入调节池,以调节水量去除部分悬浮物。
厌氧生物处理采用UASB技术,调节沉淀池废水用泵压入UASB进行厌氧生物处理,大部分有机物在UASB反应器中降解,反应过程中产生的沼气经水封罐、气水分离器、脱硫器处理后进入沼气储柜进行利用。
UASB出水自流进入集水井,集水井是厌氧处理单元和好氧处理单元之间的重要构筑物,其功能主要是去除厌氧出水的H2S等有害气体,增加水中的溶解氧,为好氧处理创造有利的条件。
好氧生物处理采用SBR技术,集水井的出水进入SBR进行好氧生物处理,以进一步降解水中的有机物。
调节池、UASB、SBR等处理单元产生的污泥排入集泥井,集泥井中的污泥泵提升至污泥浓缩池,污泥经浓缩后进入污泥脱水间进行机械脱水,产生的泥饼作为有机农肥外运。
污泥浓缩池的上清液和污泥脱水间的压滤液排入集水井进行再处理。
3.3主要处理设备和构筑物的设计参数
3.3.1格栅
1、设计说明:
格栅安装在废水渠道、集水井的进口处,用于拦截较大的悬浮物或漂浮物,防止堵塞水泵机组及管道阀门。
同时,还可以减轻后续构筑物的处理负荷。
由于处理量不是很大,采用人工清渣。
结构为地下钢混结构。
2、设计参数:
格条间隙e=10mm;栅前水深h=0.4m;过栅流速0.8m/s;安装倾角a=450,设计流量:
Q=4800m3/d=200m3/h=0.056m3/s
3、设计计算
(1)格栅的间隙数(n)
取n=15
Q-进水流量,m3/s
e-栅条间距,m
h-栅前水深,m取0.4m
v-过栅流速,取0.8m/s
(2)栅槽有效宽度(B)
设计采用直径为20mm圆钢为栅条:
即s=0.02m
B=s(n–1)+en=0.02(15-1)+0.01×15=0.43m
取B为0.5m
S-栅条直径,m
n-格栅的间隙数
e-栅条的间隙,m
(3)进水渠道渐宽部分长度
设进水渠道内的流速为0.4m/s,进水渠道宽取B1=0.2m,渐宽部分展开角a=200
=0.42m
(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度
L2=L1/2=0.21m
(5)过栅水头损失:
取k=3,β=1.79,v=0.6m/s
=0.312
h1-过栅水头损失,m
k-系数,格栅受污染物堵塞后水头损失增加的倍数k取3
s-栅条宽度,m
e-栅条荐举,m
v-过栅速度,m/s取v=0.8m/s
(6)栅槽总高度H
栅前槽高H1=h+h2=0.4+0.3=0.6m
栅后槽高H=h+h1+h2=0.4+0.312+0.3=1.012m
(7)栅槽总长度(L)
L=L1+L2+0.5+1.0
=0.42+0.21+1.0+0.5
=2.83m
(8)每日栅渣量
K总取1.5m
W1=0.07
W
0.19m/s<0.2m/s
采用人工
(9)高程布置
进水渠沟底标高为-2.0m,超高0.3m,栅前水深0.4m,栅前水面标高-1.6m,栅前顶标高-0.9m,栅后水面标高-1.9m。
3.3.2集水井
1、设计说明
由于工业废水排放的不连续性,为了方便操作,减少施工工程量,气浮池设在地上,所以
在气浮池之前和格栅之后设一集水井,其大小主要取决于提升泵的能力,目的是防止水泵频繁启动,以延长污水泵的使用寿命。
具体设计时要选取适当的设计参数及合适的提升水泵型号,以达到要求。
2、参数选择
设计水量:
Q=200m3/h
水力停留时间:
T=6h
水面超高取:
h1=0.5m
有效水深取:
h2=5.5m
3、设计计算
集水井的有效容积:
V=Q·T=200×6=1200m3
集水井的高度:
H=h1+h2=5.5+0.5=6m
集水井的水面面积:
A=V/h2=1200/5.5=218.2m2,取219m2
集水井的横断面积为:
L×B=14×8(m2)
则集水井的尺寸为:
L×B×H=14×8×6(m3)
所以该池的规格尺寸为14m×8m×6m,数量为1座。
最高水位-2.0m,顶标高为-1.5m,池底标高为-7.5m。
在集水井中安装QUZ—291式浮球液位计1台,可自动控制提升水泵的启动和停止,即高水位时自动启泵,低水位时自动停泵,超高水位时双泵启动,同时连续跟踪显示水池液位。
3.3.3泵房
1、设计说明
一次污水泵从集水井中吸水压至调节池,污水泵设置于地面上,不能自灌,设置引水筒。
采用砖混结构。
2、设计计算
提升流量:
Q=200m3/h
扬程:
H=提升最高水位-泵站吸水池最低水位-水泵水头损失
=4-(-6.3)+2=12.3m
选用100ZZB-15型无堵塞自吸污水泵,它的作用是将集水井中的废水提升至气浮池中,设4台泵(3用1备),泵的出口安装电磁流量计进行水量计量。
提升泵参数:
Q=70m3/h,H=18m,电动机功率为11kW,进、出口直径100mm,自吸时间100s/5m,通过固体物最大直径75mm。
安装尺寸:
长1480mm,宽500mm,高865mm。
泵体、电机、减速机、电控柜、电磁流量计显示器室内安装,另外考虑一定的检修空间。
提升泵房设计尺寸:
6m×4m×4.5m。
3.3.4气浮池
1、设计说明
由于废水的固体悬浮物含量很高,且含有大量的蛋白,所以设一气浮池,分离提取蛋白质,提高经济效益,同时减轻后续处理构筑物的压力。
该气浮池采用部分回流的平流式气浮池,并采用压力溶气法。
2、参数选取
设计水量:
Q总=4800m3/d=200m3/h=0.056m3/s
选用两个池子,所以每个单池的流量Q=0.056/2=0.028m3/s
反应时间取15min,接触室上升流速取20mm/s,气浮分离速度取2.5mm/s,溶气罐过流密度取150m3/(h·m2),溶气罐压力取2.5kgf/cm2,气浮池分离室停留时间为15min。
水质情况:
预计处理效果
项目
CODCr
BOD5
SS
进水水质(mg/L)
9008
3694
1340
去除率(%)
40
40
80
出水水质(mg/L)
5405
2216
268
3、设计计算
(1)反应池:
采用穿孔旋流反应池
反应池容积W=
50m3采用两个池,则单池为25m3
反应池面积考虑与调节池的连接,取有效水深H=2.5m,则反应池面积
S=W/H=25/3=8.33m2
孔室分4格:
1.5m×1.5m×4个=9m2
每格面积S1=S/4=8.33/4=2.08m2
采用边长为1.5m的正方形平面T=1.5min
取用v1=1.0m/s,v2=0.2m/s,中间孔口流速
v=
=
注:
表中孔口流速
孔口面积f=
水头损失h=1.06
vn-空口流速,m/s
Q-流量,m3/s
tn-反应历时,min
T-反应时间,取15min
g-重力加速度,取9.81N/m2
孔口旋流反应池计算如下:
孔口旋流反应池计算
孔口
反应历时t(min)
孔口流速
(m/s)
孔口面积
(m2)
水头损失
(m)
进口处
0
1.00
0.056
0.054
一、二格间
T/4=3.75
0.67
0.084
0.024
二、三格间
2T/4=7.5
0.48
0.117
0.012
三、四格间
3T/4=11.25
0.35
0.160
0.007
出口处
T=15
0.2
0.28
0.002
0.099
(2)气浮池
①气浮所需的释气量:
=
=400L/h
②所需空压机额定气量:
=0.0093m3/min
故选用Z—0.025/6空压机两台,一用一备,设备参数:
排气量0.025m3/min,最大压力6kgf/cm2,
电动机功率0.375kw。
③加压溶气所需水量:
=8.77m3/h
故选用CK32/13L,设备参数:
流量9m3/h,扬程H=5m,转速1450r/min,轴功率0.211kw,电动机功率0.55kw。
④压力溶气罐直径:
因压力溶气罐的过流密度I取150m3/(h·m2)
故溶气罐直径:
d=
=0.28m
选用TR—3型标准填料罐,规格d=0.3m,流量适用范围7-12,压力适用范围0.2-0.5MPa,进水管直径70mm,出水管直径80mm,罐总高(包括支脚)2580mm。
⑤气浮池接触尺寸:
接触室上升流速vc=20mm/s,则接触室平面面积
AC=
=1.51m2
接触室宽度选用bc=0.7m,则接触室长度(气浮池宽度)
B=
=2.20m
接触室出口的堰上流速v1选取20mm/s,则堰上水位
H2=bc=0.7m
⑥气浮池分离尺寸:
气浮池分离室流速vs=2.5mm/s,则分离室平面面积
=12.10m
分离室长度Ls=As/B=12.10/2.20=5.5m
⑦气浮池水深
H=vzt=2.5×10-3×15×60=2.25m
t-气浮有效时间s取15min
⑧气浮池的容积
W=(Ac+As)H=(1.51+12.10)×2.25=30.6m3
总停留时间
T=
=16.9min>15min
符合要求
接触室气水接触时间tc
Hc=H–H2
=2.25-0.7
=1.55m
tc=
=
=77.55s(>60s)
⑨气浮池集水管:
集水管采用穿孔管,全池共用两根(管间距1.04m),每根管的集水量
=54.4m3/h,选用直径Dg=200mm,管中最大流速为0.51m/s。
如允许气浮池与后续调节沉淀池有0.3m的水位落差(即允许穿孔集水管孔眼有近于0.3m的水头损失)
则集水孔口的流速
=2.35m/s
每根集水管的孔口总面积2
设孔口直径为20mm,则每孔面积
w0=0.000314m2
孔口数
n=
=32个
气浮池长为6.0m,穿孔管有效长度L取5.0m,则孔距
=0.188m
释放器的选择与布置:
溶气压力2.5kgf/cm2,及回流溶气水量8.42m3/h,采用TS-78-Ⅱ型释放器的出流量为0.76m3/h。
则释放器的个数N=8.77/0.76≈12只,释放器分两排交错布置,行距0.3m,释放器间距(2.20×2)/12=0.37m.
(3)确定高程
设备总高3m,反应池水面标高3+0.5=3.50m,池底标高+0.60m;气浮池水面标高+2.85m,池底标高+0.60m,池顶标高4.10m。
(4)气浮系统的其他设备
刮渣机采用TQ-1型桥式刮渣机,其技术参数:
气浮池池净宽2~2.5m,轨道中
心距2.23~2.73m,驱动减速器型号:
SJWD减速器附带电机,电机功率0.75kW。
3.3.5调节池
1、设计说明
工业废水的水量和水质随时间的变化幅度较大。
为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节。
其均质作用主要靠池侧的沿程进水,使同时进入池的废水转变为前后出水,以达到与不同时序的废水相混合的目的。
采用半地下钢混结构。
2、参数选取
停留时间:
T=6h
设计水量:
Q=4800m3/d=200m3/h=0.056m3/s
水质情况:
预计处理效果
项目
CODCr
BOD5
SS
进水水质(mg/L)
5405
2216
268
去除率(%
10
10
10
出水水质(mg/L)
4865
1994
242
3、设计计算
(1)池子尺寸
池有效容积:
V=QT=200×6=1200m3
取池总高H=6m,其中超高0.5m,有效水深h=5.5m
则池面积:
A=V/h=1200/5.5=218m2
池长取L=20m,池宽取B=11m
池子总尺寸为:
L×B×H=20m×11m×6m
(2)理论上每日的污泥量:
=1.92m3/h
(3)确定高程
该构筑物地上3.5m,地下2.0m,池顶高程为+4.0m.
3.3.6UASB反应器
1、设计说明
UASB(上流式厌氧污泥床)是集生物反应与沉淀于一体的一种结构紧凑效率高的厌氧反应器。
为了满足池内厌氧状态并防止臭气散逸,UASB池上部采用盖板密封,出水管和出气管分别设水封装置。
池内所有管道、三相分离器和池壁均做防腐处理。
2、设计参数
参数选取:
容积负荷(NV):
7kgCOD/(m3.d)
污泥产率:
0.1kgMLSS/kgCOD
产气率:
0.5m3/kgCOD
(2)设计水质
预计处理效果
项目
CODcr
BOD5
SS
进水水质(mg/L)
4865
1994
242
去除率(%)
85
90
0
出水水质(mg/L)
730
199
242
(3)设计水量:
Q=4800m3/d=200m3/h
3、反应器容积计算
UASB的有效容积:
V有效=
取水力负荷:
q=0.40m3/(m2.h)
水力表面积:
A=Q/q=200/0.40=500m2
有效水深:
h=V/A=3336/500=6.67m取h=7m
采用4座相同的UASB反应器
V1=A/4=3336/4=834m3
取H=7m
则A1=V1/h=834/7=119.2m
设UASB池为矩形:
则L×B=15m×8m
实际表面水力负荷:
q1=Q/A=200/(4×119.2)=0.42m3/(m2.h)<1.0m3/(m2.h)
符合要求
4、配水系统设计
本系统设计为圆形布水器,每个UASB反应器设24个布水点
(1)参数
每个池子流量:
Q1=200/4=50m3/h
(2)三角架型计算
每个孔口服务面积:
a=L×B/24=5m2
5、三相分离器设计
(1)设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能,三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气相分离器的设计。
(2)沉淀区设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相似。
主要考虑沉淀区的面积和水深。
面积根据废水量和表面负荷来决定。
由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应,产生少量气体,这对固液分离不利,故设计时应满足以下要求:
①沉淀区水力表面负荷<1.0m/h;
②沉淀器斜壁角度约为500,使污泥不致积聚,尽快落入反应区内;
③进入沉淀区前,沉淀槽底缝隙的流速≤2m/h;
④总沉淀水深应≥1.5m;
⑤水力停留时间介于1.5~2h;
如果以上条件均能满足,则可达到良好的分离效果。
沉淀器(集气罩)斜壁倾角θ=500
沉淀区面积:
A=L×B=119.2m2
表面水力负荷:
=0.42m3/(m2.h)<1.0m3/(m2.h),
符合要求
(3)回流缝设计
取超高h1=0.3m;h2=0.5m;下三角形集气罩的垂直高度:
h3=2.2m
下三角形集气罩斜面的水平夹角θ=500
下三角形集气罩底水平宽度:
b1=h3/tanθ=2.2/tan500=1.85m
b2=(8-2×1.85)/2=2.15m
下三角形集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速v1,可用下式计算:
V1=Q1/S1,
式中Q1---反应器中废水流量,m3/h
S1---下三角形集气罩回流缝面积,m2
V1=
=0.42m/h<2m/h,符合要求
上下三角形集气罩之间回流缝中流速(v2)可用下式计算:
V2=Q1/S2,
式中S2—为上三角形集气罩回流缝之面积
V2=200/(4×10×2.5)=1.54m/h<2m/h
取回流缝宽:
CD=1m,大集气罩下底宽:
CF=2.5m
则单面宽为1.25m
(4)气液分离设计
d=0.01cm(气泡),T=200C,ρ1=1.03g/cm3,ρg=1.2×10-3g/cm3,β=0.95
γ=0.0101cm2/s,μ=γρ1=0.0101×1.03=0.0104g/(cm·s)
一般废水的μ>净水的μ,故取μ=0.02g/(cm·s)
由斯托克斯公式可得气体上升速度为:
=0.266cm/s
=9.58m/h
Va=V2=1.54m/h
则
=6.22
上集气罩上部长为13m,下面为15m,
则:
上下长比为15/13=1.15m
则:
6.22>1.15m,符合
6、出水系统设计采用锯齿形出水槽,槽宽0.2m,槽高0.2m
7、排泥系统设计
产泥量为:
4865×0.85×0.1×4800×10-3=1984.92kgMLSS/d
每日产泥量1984.92kgMLSS/d,每个UASB日产泥量496.23kgMLSS/d,各池排泥管选钢管DN600mm×2排泥管,每天排泥一次。
8、产气量计算
(1)每日产气量:
4865×0.85×0.5×4800×10-3=9924.6m3/d
每个UASB反
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