现用T梁施工组织设计.docx

现用T梁施工组织设计.docx

《现用T梁施工组织设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《现用T梁施工组织设计.docx（19页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

现用T梁施工组织设计

现浇T梁满堂架支架

施工技术方案

一、编制依据

1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求；

2、中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076—95）等现行有关施工技术规范、标准；

3、彭水县黄岭桥改建工程施工图设计；

4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平；

5、参考《建筑施工满堂式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路施工手册》（桥涵下册）、《路桥施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）。

二、工程概况

黄岭桥位于彭水县龙溪乡黄岭村，跨越一条季节性小河，为连接龙溪乡至彭水县城的主要通道。

旧桥为石拱桥，由于旧桥修建年代久远，设计荷载等级较低，已经不能满足现况交通的需要，故需对黄岭桥及前后引道进行改建，改建后的黄岭桥起点桩号K0+080.251，终点桩号K0+121.731，共长41.48m，桥面宽度10.1m。

上部结构采用现浇16m钢筋混凝土简支T梁，0、2号桥台为重力式U形桥台，1号桥墩为双柱式桥墩，桥墩基础为桩基础。

为雨水季节，同时4～7月份为黄岭桥施工期。

三、施工进度计划

场地硬化：

2013年4月13日～4月18日；

支架搭设：

2013年4月18日～4月28日；

支架预压：

2013年4月28日～5月1日；

钢筋安装：

2013年5月2日～5月10日；

混凝土浇筑：

2013年5月11日～5月13日；

支架拆除：

2013年6月10日～6月14日；

四、施工方法及施工工艺

（一）、施工方法

根据设计要求本桥上部采取满堂支架施工，考虑到雨季龙溪河道涨水对现浇T梁施工安全的影响，跨越河道段T梁支架，1#墩到2#桥台受河水影响地段，交委领导委任胡局长现场指挥满堂支架施工方案：

河中心采用大块片石夯实基础，片石上部浇筑C30钢筋混凝土支墩支撑钢管脚手架满堂支架现浇施工。

（二）多排钢管脚手架满堂支架施工

1、材料选用和质量要求

1）本工程脚手架为T梁承重用，选用满堂式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用优质胶合板。

2）钢管规格为φ48×3.5mm，钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。

钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。

2、满堂支架地基处理

脚手架搭设支架前，对既有地基进行处理，以满足T梁施工过程中承载力的要求，先用挖掘机将表层松土推平并用挖掘机压实，河道中间采用片石夯实，加强基地承载力，片石上部采用C30钢筋混凝土支墩支撑满堂支架预留排水口。

1#墩到2#桥台支墩上部预留2.4米高用于泄洪，避免洪水都脚手架的冲刷，引起整体失稳；0#桥台到1#墩桩基采用满堂支架。

对于桩基承台和桥台基坑附近开挖过的地面，采取分层回填分层整平压实予以加固。

3、支架搭设方法

0#桥台到1#墩采用满堂脚手架间距为90*60，剪刀撑每6步4跨设置一道;1#墩到2#桥台采用支墩支撑上部满堂脚手架脚手架间距为100*60，剪刀撑每6步4跨设置一道。

（三）、支架验算

本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，通长剪刀撑沿架高连续布置。

双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。

剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°—60°之间。

斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高布置。

剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2—4个扣结点。

所有固定点距主节点距离不大于15cm最小部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度大于100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。

横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内，由底至转换层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水干杆的伸出端上。

除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。

一跨16米现浇T梁单位面积重量8KN/m2，按梁端头梁底0.3米宽计算单位面积重量13KN/m2。

0#台至1#墩支架各部位计算

（1）小横杆计算

g1=13KN/m2

倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算。

g=（13KN/m2+2.0KN/m2+2.0KN/m2）×0.6=10.2KN/m

弯曲强度:

σ=gL12/10W=72Mpa<[σ]=215Mpa

抗弯刚度:

f=gL14/150EI=0.34mm<3mm

式中:

g为横桥向作用在小横杆上均布荷载值。

L1为小横杆间距600mm。

L2为大横杆间距900mm。

E为钢结构弹性模量2.1×105Mpa。

I为Ф48mm钢管惯性矩1.215×105mm4.

W为Ф48mm钢管抵抗矩5.078×103mm3.

（2）大横杆计算

g1=13KN/m2

倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算。

g=（13KN/m2+2.0KN/m2+2.0KN/m2）×0.9=15.3KN/m

按一跨连续梁计算:

小横杆传递的集中力:

F=10.2×0.6=6.12KN

Mmax=0.26FL2=0.267×6.12×0.9=1.432KN.m

弯曲强度:

σ=Mmax/W=282Mpa

挠度:

f=1.883FL22/100EI=0.01mm<3mm

（3）立杆计算

立杆承受大横杆传递来的荷载:

N=6.12KN

长细比:

λ=L/i=1200/15.78=76.046

查路桥施工计算手册附录三,Ф=0.6758

[N]=ФA[σ]=0.6758×489×215=71KN

N=6.12KN<[N]=71KN.满足要求。

式中:

N为立杆轴向力计算值,同时N小于33.1KN。

Ф为立杆轴心受压构件纵向弯曲糸数.

A为立杆横截面面积,Ф48钢管为4.89×102mm2.

L为大横杆步距120cm.

i为Ф48钢管回转半径:

15.78㎜

（4）立柱地基承载力

N=6.12KNAb=10cm×10cm=10000mm2

P=N/Ab=0.612Mpa=612Kpa

查碎石土容许承载力:

碎石土,中密实,[σ]=800Kpa

P=612Kpa<[σ]=800Kpa

（5）两根Ф48mm钢管做为纵梁的验算（跨距L2=90cm,）

受弯构件,按简支梁计算:

纵梁单位荷载:

g=（13+4）×0.9=15.3KN

跨中弯矩:

M=gL22/10=15.3×0.92/10=0.12t/m

σ=Mmax/W=1200/（5.078×2）=118Mpa<215Mpa

f=gL24/150EI=15.3×9004/150×2.1×105×1.215×105×2=1.3mm<3mm

式中:

g为横桥向作用在小横杆上均布荷载值。

L1为小横杆间距600mm。

L2为大横杆间距900mm。

E为钢结构弹性模量2.1×105Mpa。

I为Ф48mm钢管惯性矩1.215×105mm4.

W为Ф48mm钢管抵抗矩5.078×103mm3.

（6）10cm×5cm方木做为横梁的验算（间距L1=30cm跨距L2=60cm）

受弯构件,按简支梁计算:

纵梁单位荷载:

g=（13+4）×0.3=5.1KN

跨中弯矩:

M1/2=gL12/8=5.1×0.32/8=0.057KN.m

截面模量:

W=M1/2/1.2[σW]=3.98×10-6m3

纵梁宽度b为0.1m,h=

=0.02m

取截面为0.1m×0.05m,根据选定的截面尺寸核算其挠度,则有:

I=bh3/12=0.1×0.053/12=1.04×10-6m4

f=5/384×gL1L24/EI=5/384×5.1×0.3×0.64/EI=2.76×10-4f/0.3=1/1087<[L/400]

（7）190cm×91cm×1.5cm胶合板（模板）挠度的验算（L1=30cm）

按集中荷载1.5KN验算

I=bh3/12=0.91×0.0153/12=2.56×10-7m4

f=PL13/48EI=1.5×0.33/48×9×106×2.56×10-7=1/2731

f=1/2731

1#墩至2#桥台支架各部位计算

一跨16米的现浇T梁，T梁分两次浇筑。

第一次浇筑梁肋和横隔板，第二次浇筑0.2米梁顶板，按第一次浇筑T梁单位面积重量为4KN/m3.

（1）小横杆计算

g1=8.5KN/m2

倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算。

g=（13KN/m2+2.0KN/m2+2.0KN/m2）×0.6=7.5KN/m

弯曲强度:

σ=gL12/10W=53Mpa<[σ]=215Mpa

抗弯刚度:

f=gL14/150EI=0.25mm<3mm

式中:

g为横桥向作用在小横杆上均布荷载值。

L1为小横杆间距600mm。

L2为大横杆间距1000mm。

E为钢结构弹性模量2.1×105Mpa。

I为Ф48mm钢管惯性矩1.215×105mm4.

W为Ф48mm钢管抵抗矩5.078×103mm3.

（2）大横杆计算

g1=8.5KN/m2

倾倒混凝土和振捣混凝土产生的荷载按2.0KN/m2计算。

g=（8.5KN/m2+2.0KN/m2+2.0KN/m2）×1m=12.5KN/m

按一跨连续梁计算:

小横杆传递的集中力:

F=7.5×0.6=4.5KN

Mmax=0.26FL2=0.26×4.5×1=1.17KN.m

弯曲强度:

σ=Mmax/W=230Mpa

挠度:

f=1.883FL22/100EI=0.003mm<3mm

（3）立杆计算

立杆承受大横杆传递来的荷载:

N=4.5KN

长细比:

λ=L/i=1200/15.78=76.046

查路桥施工计算手册附录三,Ф=0.6758

[N]=ФA[σ]=0.6758×489×215=71KN

N=4.5KN<[N]=71KN.满足要求。

式中:

N为立杆轴向力计算值,同时N小于33.1KN。

Ф为立杆轴心受压构件纵向弯曲糸数.

A为立杆横截面面积,Ф48钢管为4.89×102mm2.

L为大横杆步距120cm.

i为Ф48钢管回转半径:

15.78㎜

（4）立柱地基承载力

N=4.5KNAb=10cm×10cm=10000mm2

P=N/Ab=.45Mpa=450Kpa

查碎石土容许承载力:

碎石土,中密实,[σ]=800Kpa

P=450Kpa<[σ]=800Kpa

（5）两根Ф48mm钢管做为纵梁的验算（跨距L2=100cm,）

受弯构件,按简支梁计算:

纵梁单位荷载:

g=（8.5+4）×1=12.5KN

跨中弯矩:

M=gL22/10=1.25×12/10=0.16t/m

σ=Mmax/W=1600/（5.078×2）=158Mpa<215Mpa

f=gL24/150EI=12.5×9004/150×2.1×105×1.215×105×2=1.6mm<3mm

式中:

g为横桥向作用在小横杆上均布荷载值。

L1为小横杆间距600mm。

L2为大横杆间距1000mm。

E为钢结构弹性模量2.1×105Mpa。

I为Ф48mm钢管惯性矩1.215×105mm4.

W为Ф48mm钢管抵抗矩5.078×103mm3.

因T梁分二次浇筑其他受力计算同上。

（四）、支架预压：

1、预压的目的

为检查地基承载力及支架承受梁体荷载的能力，减少和消除支架产生的非弹性变形、方木间的间隙、地基瞬时沉降等并获取支架预压沉降观测值用来做设置预拱值的参考数据。

2、加载方法

支架搭设完毕、底板模板铺设完毕之后进行加载预压。

拟采用人工装满砂袋，用25t汽车吊吊装，按要求的位置和高度人工配合堆码，预压重量为设计重量的1.2倍。

堆码混凝土预制块或砂袋的加载方法对现浇T梁支架进行预压。

预压分两级进行，第一级荷载控制在总荷载的2/3左右。

第一次加载后，荷载维持一天进行观测，第二天，进行最后一级荷载加载。

最后一级维持时间根据预压沉降观测值确定，每隔12个小时测一次，直至24小时内排架变形量不超过设计要求的变形量即可卸载。

预压过程中应对支架沉降进行连续观测。

3、观测点设置及观测频率

观测点设置：

根据受力分析可知在跨中的弯矩最大，因此布点选择在跨中，每跨布置三点（三点分布在T梁的中间以及两侧1/4跨径处）。

沉降观测频率：

①每级荷载添加前观测一次；

②每级荷载添加完毕观测一次；

③荷载的全部已加上后第一天4小时观测一次，其余每天至少观测一次；

④卸载前观测一次；

⑤卸载后观测一次。

观测注意事项：

a.观测频率和时间按上述规定外，可根据实际情况适当增加。

b.T梁浇注前在底板位置与预压对应位置设置观测点，观测混凝土施工过程中的支架沉降。

c.每次观测得到的数据认真记录在沉降量观测专用表格内。

4、数据整理分析及预拱度的设置

（1）观测结束对测量数据进行处理，根据总沉降值和卸载后观测值计算弹性变形量。

根据试验所测得的数据进行分析，对本工程所设计的预应力现浇T梁模板支架进砼浇筑时产生的变形进行有效的控制。

可依据变形量调整T梁的底标高，实现砼浇筑完成后能达到设计所要求的梁底标高。

如发现立柱下沉比较明显，需对地基处理进行加强。

（2）预拱度的设置

确定预拱度时考虑下列因素：

支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩；T梁设计反拱度，根据设计院提供。

根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。

如图：

公式：

Y=ax2单位：

米

0

2

4

6

8

10

12

14

16

0

0.002

0.006

0.014

0.025

0.014

0.006

0.002

0

（五）、支架拆除

支架拆除待T梁砼强度达到设计强度的100%方可进行拆除，拆除由跨中向支点方向对称拆除。

1）、拆除顺序：

护栏→脚手板→剪刀撑→横杆→立杆件；支架拆除时，应按多点、对称、缓慢、均匀的原则进行，必须遵循先拆中跨，后拆边跨；先拆支点，后拆跨中的顺序进行。

2）、拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；

3）、拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；

4）、拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。

5）、脚手架安全措施：

A、禁止任意改变构架结构及其尺寸；

B、禁止架体倾斜或连接点松驰；

C、禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；

D、搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；

E、禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；

F、不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；

G、不得在架上搬运重物；

H、不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；

I、脚手架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用；

J、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

K、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；

L、脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业；拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。

（六）、支架施工安全及防护措施

为防止坠物伤人，在钢管T梁底部及侧面张挂安全网、立警示牌，钢管桩周边布防撞设施；坚持施工队伍的安全教育制度；项目安全员要经常检查作业队，认真做好分部分项工程安全技术书面交底工作，详细说明施工工艺流程、施工过程中应注意的安全事项及质量标准，交底人和被交底人双方签字。

特种作业人员必须经培训考试合格后持证上岗,操作证必须按期复审,不得超期使用。

支架安全措施：

A、必须严格按设计方案进行支架搭设，支架搭设所用钢管上严禁打孔。

B、剪刀撑、横向斜撑等要同钢管立柱同步搭设。

立柱的垂直度，按规定无论从何种角度测量，必须达到50mm以内，且总高度的偏差不得大于100mm。

C、搭设及拆除时现场必须设警戒区域，张挂醒目警戒标志。

警戒区域内严禁非操作人员通行或在排架下方继续组织施工。

地面监护人员必须履行职责。

D、在进行临边作业时，必须设置牢固可行的安全防护设施，不同的临边作业场所、需设置不同的防护设施。

E、作业人员处于高处危险施工全过程，必须佩戴安全带，保险钩宜高挂低用并扣在牢固部位。

F、如遇强风、雨等特殊气候，不进行支架搭设或拆除作业。

夜间作业，要具备良好的照明设备。

G、在T梁底全宽挂好安全网，避免施工过程中物体高处坠落，击伤人员。

H、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

施工前将所有垃圾清理干净，防止石子等溅落伤人。

Y、拆除顺序严格按照从上往下，后搭先拆、先搭后拆的顺序，拆除从内向外拆除，各种构配件严禁抛掷至地面。

（七）、河道内支架安全防护

为满足泄洪要求，我部采用跨主河道第一至第二跨采用钢管满堂支架作为现浇T梁浇注施工平台。

满堂支架相接部分地基基础处理采用C25砼浇注，以防止流水冲刷，产生危险。

满堂支架基础边缘采用沙袋砌筑进行防洪和倒流，避免洪水对支架在成冲刷。

五、施工质量控制

（一）、模板工程

为保证现浇T梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，加快施工进度，本工程T梁底模、外模、内模均采用优质竹胶板铺设。

模板拼缝间夹贴双面棉胶，拼缝表面用石腊密封。

1、底模：

T梁底模采用优质竹胶板，模板加工时应根据T梁线形及宽度将模板分段（按顺桥向每5m为一段考虑）制作，将每一段视为直线段，即分段用折线代替圆曲线，从而提高了模板的使用效率。

竹胶板存放时板面不得与地面接触，要下垫方木，边角对齐堆放，保持通风良好，防止日晒雨淋，并定期检查。

当砼浇筑完成后，等强度达到95%且达到相应的龄期后，方可将底模板下的可调顶托下降，将木枋和底模拆除。

2、外侧模板和翼缘模板

为确保模板整体不向外滑移，翼缘模板下方的木枋与底板下方的横向木枋连接在一起，如此一来，浇注砼时两侧腹板砼向外的胀力可以相互抵消。

施工时必须保证模板支架的强度与刚度，设置一定数量的定位钢筋。

准确确定模板位置。

首跨外侧模板及翼缘模板安装时，模板起吊前，要将相应的丝杆和横向木枋联接好，在模板就位时，要将模板上的横向木枋与底模板下的横向木枋位置对齐。

由于每块模板面板均为平面，故安装模板时，确保模板与模板之间留有15mm左右的间隙。

模板之间的间隙通过木板条和玻璃胶进行堵塞，不留缝隙。

当砼强度达到设计强度的70%后，方可脱离外侧模板和翼缘模板。

（二）、钢筋工程

现浇T梁钢筋加工及安装的特点是钢筋密、弯曲钢筋多，施工要求高。

钢筋加工形状、尺寸应严格按设计图纸执行，标准弯钩应严格执行规范。

钢筋绑扎时，可在底模边用油漆标出位置，这样既保证质量，又方便施工。

（1）、进场钢筋应提供质量保证书或检验合格证，并按照规范要求进行原材料力学性能试验，对直径大于12mm的钢筋要进行可焊性性能试验。

各项试验合格后方可用于工程。

（2）、进场钢筋应按照进行分类分规格存放，存放区要高于地面30cm，同时要覆盖进行防雨防锈蚀。

（3）、钢筋表面应清洁，平顺无局部弯折。

钢筋加工配料时，要准确计算钢筋长度，减少断头废料和焊接量。

钢筋的弯制和末端弯钩应符合设计要求，设计无规定时，按规范办理。

（4）、通长受力主筋的连接采用搭接焊。

接头处的钢筋轴线偏移不大于0.1d，并不得大于2mm，接头处不得有横向裂纹，弯折不得大于4°。

构造钢筋的连接可采用绑扎，绑扎长度不小于35d，且不小于300mm。

从事对焊、电焊的操作人员要有上岗合格证。

电焊时要根据钢筋的材质选用相应的焊条，不得随意滥用。

（5）、受力主筋焊接或构造钢筋的绑扎接头应设置在内力较小处。

对于绑扎接头，两接头间距不小于1.3倍搭接长度，接头错开布置。

接头面积百分率为：

受拉区25%，受压区50%。

对于焊接接头，在接头长度区段内（35D且不小于500mm）同意根钢筋不得有两个接头。

接头面积百分比为：

受拉区50%。

受压区不限制。

（6）、钢筋布置按设计图纸，在底模上先绑扎底板钢筋，再绑扎腹板钢筋，最后绑扎顶板及翼板钢筋。

按施工图纸要求将钢筋排列标记做好，以保证成型钢筋绑扎规则、美观。

钢筋绑扎过程中对规格、数量、间距、尺寸、标高、绑扎方式、保护层厚度进行严格检查，确保符合规范要求。

（7）、梁钢筋按设计图纸在钢筋加工棚内进行加工；纵向通长钢筋采用搭接焊焊接，焊接接头应符合JGJ-T27--2001《钢筋焊接及验收规程》的要求。

为保证钢筋保护层的厚度，在钢筋与模板间设置砂浆垫块，垫块用预埋的铁丝与钢筋扎牢，并互相错开布置。

连接时必须符合焊接接头的相关规定。

调整钢筋时必须保证混凝土保护层厚度。

（8）、钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，其中高程包括按支架的计算挠度所设的预拱度，依据设计图纸，跨中最大预拱度为1.5cm，经测量无误后方进行钢筋绑扎。

纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度满足设计及规范要求。

为使保护层数据准确，T梁施工底板采用高强砂浆垫块.

（三）、混凝土浇筑与振捣

1、混凝土拌制工艺

混凝土的配合比设计、拌和、运输、浇注、养护，均应按规范和监理工程师的指示进行施工，但要浇筑高强度、高质量的混凝土还要按下列工艺组织施工。

混凝土由拌合站集中拌合，并准确控制水灰比及用水量，为提高混凝土强度及增加混凝土和易性，应掺入外加剂。

拌和时间≥1.5min。

冬季搅拌混凝土时，骨料中不得带有冰雪和冻结团块。

投料前先用热水冲洗搅拌机，投料顺序为骨料、水，搅拌，再加水泥搅拌，搅拌时间不小于2.5分钟。

混凝土的出盘温度不得低于10℃，入模时温度不得低于5℃。

经常测试混凝土坍落度，不符合质量要求的混凝土绝对不准入模。

2、混凝土入模与振捣

混凝土浇筑前应对模板进行认真检查，清除模板内的杂物，并用清水对模板进行认真冲洗。

浇注砼为C40泵送砼，为防止混凝土本身的收缩及施工时间较长，应及时养护。

浇筑过程中底板用插入式振捣器振捣，顶板部分采用平板式振捣器配合插入式振动器振捣，T梁砼浇注前，必须进行全面检查，经自检和监理检查确认后，方可进行浇筑。

第一跨T梁采用一次性浇筑成形；第二跨T梁分两次浇筑，为减少脚手架的受力，保证工程的安全。

第一次浇筑到T梁梁肋和横隔板位置，第二次全部浇筑完成。

在混凝土浇筑完成后，应在初凝后尽快保养，采用土工布或其他物品覆盖混凝土表面，洒水养护，混凝土洒水养护的时间为7天，每次洒水以保持混凝土表面经常处于湿润状态为度。

在养护期内，要严禁利用将桥面作为施工场地或堆放原材料。

（四）、夏季施工保证措施

1、夏季施工时混凝土出料温度不宜大于30℃，规定混凝土内外温差不超过20℃。

2、严格规定夏季T梁预制浇筑时间，宜放在每天早晨6点前和下午5点以后。

3、对现场混凝土配制，拌和过程、骨料