落地式料台施工方案.docx

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落地式料台施工方案

落地料台搭拆施工方案

一、工程概况

1、各方主体情况

工程名称：

安徽郎溪珠光国际小区三期。

工程地点：

安徽省郎溪县郎川大道与凤居路交叉口。

建设单位：

珠光集团郎溪房地产开发有限公司。

监理单位：

安徽建科建设监理有限公司。

设计单位：

浙江鸿地建筑设计有限公司。

勘察单位：

化工部马鞍山地质勘察院。

施工单位：

时大控股集团有限公司

2、工程概述

安徽郎溪珠光国际小区项目建设地点位于安徽省郎溪县郎川大道北侧，凤居路交叉口的东面。

主要建设内容包含以下建筑：

安徽·郎溪珠光国际小区三期项目。

各建筑物如下表：

子项名称

地下

层数

地上

层数

房屋

高度（m）

结构

类型

建筑面积

（㎡）

8号楼

1

18

54.7

框架剪力墙

7342.43

11号楼

1

18

54.7

框架剪力墙

11613.9

12号楼

1

20

67.9

框架剪力墙

17561.46

13号楼

1

20

67.9

框架剪力墙

17275.69

2号物业用房

1

3

17.45

框架

495.1

8#、11#楼首层高度分别为3.2m和4.2m，住宅标准层层高均为2.9m，1至8层采用落地式双排架，架体高度25.8m，架体基础为地下室顶板，板厚250mm,设计荷载值18kn/㎡，对于部分立杆基础位于地下室顶板后浇带旁边时，采用16#工字钢作为立杆底座，在地下室同一位置采用钢管立杆进行加固处理；从8层顶开始采用悬挑式双排脚手架，第一道悬挑在8层顶，架体高度17.4m；第二道悬挑在14层顶，架体高度14.1m，局部为19.8m（电梯机房）；控制最大悬挑高度不得大于20米。

12#、13#楼1至5层采用落地式双排架，架体高度19.4m；5层顶开始第一道悬挑，架体高度17.4m；11层顶开始第二道悬挑，架体高度17.4m；17层顶开始第三道悬挑架，架体高度16.25m。

2#物业用房全部采用落地式双排架，架体高度18.65m。

为确保本工程商铺及主楼四层以下楼层内的材料输出，特编制此卸料平台专项施工方案。

二、编制依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；

2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016；

3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；

4、《地基与基础工程施工与验收规范》GB50202-2002；

5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；

6、施工组织设计及施工图纸。

三、选材

3.1平台架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091）中规定的Q235普通钢管,其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235级钢的规定。

3.2平台架钢管的尺寸必须符合规范的规定，每根钢管最大重量不应大于25kg，宜采用Φ48×2.75钢管，钢管统一涮黄漆。

3.3扣件式钢管平台架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，采用其它材料制作的扣件应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

3.4平台架扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

3.5脚手板采用木板，并不宜有腐朽、结疤、裂痕等缺限。

四、卸料平台架基础

基础设置在地下室顶板上，保证地下室顶板无积水，四周排水通畅，混凝土强度达到设计值后，方可搭设。

五、卸料平台架搭设

该卸料平台架的立杆横距为1米,立杆纵距为1米,步距为1.8米。

根据规范JGJ80-2016，平台支架搭设高度不超过15米，高宽比不大于3，本项目料台宽度4米，高度应不超过12米。

平台架靠近外脚手架搭设,拉锚杆在每层楼面呈外八字形水平拉接在预埋梁内的七字形螺杆上；剪刀撑连续设置由底至顶。

本卸料平台限载500kg。

5.1立杆

立杆要坐落在坚硬的地基上，底部安放200mm*200mm*5mm铁板或50mm厚垫木。

立杆接头采用对接扣件连接，接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1/3。

立杆与大横杆采用直角扣件连接。

5.2纵、横向水平杆

平台架底部设置200mm高的纵横向扫地杆。

纵、横向水平杆置于立杆的内侧,相向对称设置，且根据接料作业层脚手板铺设的需要，在每两根纵向水平杆跨中等间距增设2根水平杆，水平杆采用直角扣件与横向水平杆扣紧，同一步纵、横向水平杆四周必须交圈，杆长采用与平台架长、宽一致的钢管。

5.3剪刀撑

在平台架外侧立面整个长度和高度方向上连续设置，剪刀撑斜杆与地面的夹角为450～600，且每两步高设置一道水平剪刀撑。

剪刀撑两根斜钢管交叉处采用旋转扣件连接，与立杆相交处扣在立杆上或横杆伸出端头上，距离主节点不大于150mm。

5.4脚手板

选用长与平台架相宜，宽不大于250mm，厚50mm落叶松板，两端用12#镀锌铁丝牢固绑扎在横杆上。

5.5围护设施

卸料平台接料层上外三面搭设临边防护栏杆,上杆高1200mm,中杆高600mm,四周用竹笆封闭，并且用12#镀锌铁丝四角绑扎牢靠。

六、搭拆注意事项

6.1卸料平台架宜设在塔吊悬臂范围内，便于车辆装卸和材料运输的位置，不宜靠近高压线。

6.2卸料平台架基础经验收合格后，应按现场要求放线定位。

6.3所有钢管伸出扣件盖板边缘不少于100mm，保持整齐美观。

6.4拆架时应划分作业区，周围设置围栏,竖立明显警示标志，派专人看守，协调一致，禁止非作业人员进入。

6.5所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件，或两杆连着送到地面。

6.6拆下的材料应分类归堆,码放整齐,严禁高空抛掷。

七、卸料平台架检查和验收

7.1平台架检查需对照检查表进行检查。

7.2平台架分基础、主体、全部搭设完毕三个阶段进行验收，验收合格后方准使用。

八、安全管理

8.1平台架需有持证的架子工搭拆，必须择优选择施工人员。

8.2由施工负责人对架子工进行搭设、拆除作业的安全交底。

8.3派专人经常进行安全检查，发现立杆悬空或沉降立即派人修理。

8.4平台架拉锚严禁拆除。

8.5当平台架基础下有设备基础或管沟时，不得进行挖掘作业，否则必须采用加固措施。

九、钢管落地卸料平台计算书

一、参数信息

一、架体参数

满堂脚手架长度L（m）

3

满堂脚手架宽度B（m）

4

脚手架搭设高度H（m）

12

纵横向水平杆步距h（m）

1.8

立杆纵距la（m）

1

立杆横距lb（m）

1

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

1

立杆布置形式

单立杆

平台横向支撑钢管类型

单钢管

立柱间纵向钢管支撑根数n

2

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）

0.05

立杆计算长度系数μ

2.079

纵向钢管验算方式

三等跨连续梁

横向钢管验算方式

三等跨连续梁

二、荷载参数

脚手架钢管类型

Φ48×2.75

每米钢管自重g1k（kN/m）

0.031

脚手板类型

多层板脚手板

脚手板自重标准值g2k（kN/m2）

0.15

栏杆、挡脚板类型

栏杆、木脚手板挡板

挡脚板自重标准值g3k（kN/m）

0.17

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.1621

材料堆放荷载q1k（kN/m2）

0.5

施工均布荷载q2k（kN/m2）

1.5

平台上的集中力F1（kN）

1.5

立杆轴心集中力F2（kN）

0

省份

安徽

地区

宣城市

基本风压ω0（kN/m2）

0.25

风压高度变化系数μz

0.65

风荷载体型系数μs

1.04

风荷载标准值ωk（kN/m2）

0.169

三、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型

Φ48×2.75

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.25

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.19

钢管弹性模量E（N/mm2）

2.06×105

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

纵向钢管验算方式

三等跨连续梁

G1k=g1k=0.031kN/m

G2k=g2k×lb/（n+1）=0.15×1/（2+1）=0.05kN/m

Q1k=q1k×lb/（n+1）=0.5×1/（2+1）=0.167kN/m

Q2k=q2k×lb/（n+1）=1.5×1/（2+1）=0.5kN/m

1、强度验算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂脚手架平台上的集中力

q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.031+0.05）=0.097kN/m

q2=1.4×（G1k+G2k）=1.4×（0.167+0.5）=0.934kN/m

板底支撑钢管计算简图

Mmax=（0.100×q1+0.117×q2）×la2=（0.100×0.097+0.117×0.934）×12=0.119kN·m

Rmax=（1.100×q1+1.200×q2）×la=（1.100×0.097+1.200×0.934）×1=1.228kN

σ=Mmax/W=0.119×106/（4.25×103）=28N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算

q=q1+q2=0.097+0.934=1.031kN/m

q2=1.4×F1=1.4×1.5=2.1kN

板底支撑钢管计算简图

弯矩图

Mmax=0.497kN·m

剪力图

Rmaxf=2.657kN

σ=Mmax/W=0.497×106/（4.25×103）=116.941N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

满堂脚手架平台上无集中力

q'1=G1k+G2k=0.031+0.05=0.081kN/m

q'2=Q1k+Q2k=0.167+0.5=0.667kN/m

R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×la=（1.100×0.081+1.200×0.667）×1=0.889kN

ν=（0.677×q'1+0.990×q'2）×la4/100EI=（0.677×0.081+0.990×0.667）×10004/（100×2.06×105×101900）=0.341mm≤min（1000/150,10）=6.667mm

满足要求！

满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算

q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.031+0.05+0.167+0.5=0.748kN/m

q'2=F1=1.5kN

板底支撑钢管计算简图

剪力图

R'maxf=1.91kN

变形图

ν=1.289mm≤min（1000/150,10）=6.667mm

满足要求！

四、横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型

单钢管

钢管类型

Φ48×2.75

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.25

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.19

钢管弹性模量E（N/mm2）

2.06×105

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

立柱间纵向钢管支撑根数n

2

横向钢管验算方式

三等跨连续梁

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

满堂脚手架平台上无集中力

q=1.2×g1k=0.037kN/m

p=Rmax=1.228kN

p'=R'max=0.889kN

板底支撑钢管计算简图

弯矩图

Mmax=0.331kN·m

剪力图

Rmax=2.824kN

变形图

Vmax=0.822mm

Vmax=0.822mm≤min{1000/150,10}=6.667mm

σ=Mmax/W=0.331×106/（4.25×103）=77.882N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算

q=1.2×g1k=0.037kN/m

p=Rmax=1.228kN

p'=R'max=0.889kN

p2=Rmaxf=2.657kN

p'2=R'maxf=1.91kN

板底支撑钢管计算简图

弯矩图

Mmax=0.583kN·m

剪力图

Rmax=3.925kN

变形图

Vmax=1.463mm

Vmax=1.463mm≤min{1000/150,10}=6.667mm

σ=Mmax/W=0.583×106/（4.25×103）=137.176N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

五、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式

单扣件

单扣件抗滑承载力（kN）

8

扣件抗滑移折减系数

1

单扣件抗滑承载力设计值Rc=8.0×1=8kN≥R=2.824+1.5=4.324kN

满足要求！

六、立杆的稳定性验算

钢管类型

Φ48×2.75

钢管截面回转半径i（cm）

1.6

钢管的净截面A（cm2）

3.98

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

立柱布置形式

单立杆

立杆计算长度系数μ

2.079

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.1621

NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a=0.1621×12+0.031×1×2+0.031×0.11=2.011kN

NG2=g2k×la×lb=0.15×1×1=0.15kN

NG3=g3k×la=0.17×1=0.17kN

NQ1=q1k×la×lb=0.5×1×1=0.5kN

NQ2=q2k×la×lb=1.5×1×1=1.5kN

NQ3=F1+F2=1.5+0=1.5kN

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值

N=1.2×（NG1+NG2+NG3）+0.9×1.4×（NQ1+NQ2+NQ3）=1.2×（2.011+0.15+0.17）+0.9×1.4×（0.5+1.5+1.5）=7.207kN

支架立杆计算长度

L0=kμh=1.0×2.079×1.8=3.742m

长细比λ=L0/i=3742/16=233.875≤[λ]=250

满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算

L0=kμh=1.155×2.079×1.8=4.322m

长细比λ=L0/i=4322/16=270.125

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.1

考虑风荷载时

Wk=μz×μs×W0=0.65×1.04×0.25=0.169kN/m2

Mw=0.9×1.4×Wk×l×h2/10=0.9×1.4×0.169×1×1.82/10=0.069kN·m

σ=N/φA+Mw/W=7.207×103/（0.1×3.98×102）+0.069×106/（4.25×103）=197.316N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

七、连墙件验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件布置方式

两步二跨

连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）

3

内立杆离墙距离a（m）

1.5

1、强度验算

ωk=μzμsωo=0.65×1.04×0.25=0.169kN/m2

AW=1.80×1.00×2×1=3.6m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.169×2×3.6=1.704kN

N=Nw+N0=1.704+3.00=4.704kN

长细比λ=L0/i=（1.50+0.12）×103/（1.60×10）=101.250，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.588。

Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.588×3.980×10-4×205.00×103=40.779kN

N=4.704≤Nf=40.779

满足要求！

2、连接计算

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

扣件承载力设计值Rc=8.0×1.00=8.00kN

N=4.704kN≤Rc=8.00kN

满足要求！

八、立杆支承面承载力验算

脚手架放置位置

地基

地基土类型

素填土

地基承载力特征值fak（kPa）

350

地基承载力调整系数kc

1

垫板底面积A（m2）

0.04

N=NG1+NG2+NG3+NQ1+NQ2+NQ3=2.011+0.15+0.17+0.5+1.5+1.5=5.831kN

p=N/A=5.831/0.04=145.775kPa≤fg=fa×kc=350×1=350kPa

满足要求！