钢管平台方案.docx
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钢管平台方案.docx
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钢管平台方案
1•工程概况与编制依据1
1.1工程概况1
1.2编制依据1
2.施工准备工作1
2.1技术准备工作1
2.2物资准备工作1
2.3劳动力准备2
3•钢管脚手架平台支撑系统搭设2
3.1搭设顺序3
3.2钢管脚手架平台基底3
3.3架体与建筑物的拉结3
3.4钢管脚手架平的铺设4
3.5剪刀撑4
3.6杆件搭设构造要求5
4•脚手架拆除6
4.1拆除顺序6
4.2脚手架拆除安全技术要点6
5•计算书7
5.1横杆的计算7
5.2扣件抗滑力的计算9
5.3脚手架荷载标准值10
5.4立杆的稳定性计算11
1.工程概况与编制依据
1.1工程概况
北欧小镇B区工程位于文登南海金海路,均为二~六层框架结构,25600m2,总高为12.18〜20.44m。
1.2编制依据
1.2.1本工程施工图纸;
1.2.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001;
1.2.3《建筑结构荷载规范》GB50009-2001;
1.2.4脚手架工程所涉及的技术标准、强制性条文等;
2.施工准备工作
2.1技术准备工作
为了保证该工程钢管脚手架平台的搭设及拆除方法切实可行,贯彻“安全、
适用、可行、经济”的原则,做好各种材料机械加工的技术资料准备和使用计划安排。
做好安全技术交底工作,操作工人考核培训。
2.2物资准备工作
钢管脚手架平台材料采用48X3.0mm优质钢管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、木枋、大模板。
搭设前作好各种资源用量及进场计划,保证材料按
时进场,并按规定堆放
序号
材料名称
单位
数量
1
钢管①48X3.0
T
40
2
扣件
个
7500
3
木枋
M
35
4
大模板
M
500
2.3劳动力准备
231在项目经理及项目管理机构直接领导,配备技术人员以满足该工程施工技术管理的各项需要。
2.3.2选择技术素质高,有上岗资格证的架子班组,按生产进度计划组织
劳动力进场,进行安全、消防、文明施工等各方面教育,并做到上岗人员上岗前体检,体检合格者方可上岗。
根据该工程外架工程量及工期要求,准备25
个合格的专业架子工进场施工。
3.钢管脚手架平台支撑系统搭设
根据工程总体进度安排,本工程钢管脚手架平台支撑系统搭设在主体及装
饰施工阶段,钢管脚手架平台作为建筑材料垂直运输中转站。
钢管脚手架平台
每幢每层设置一个平台,平台截面为2000*2000,立杆横纵间距1000,钢管脚手架平台架体(支撑系统)搭设完成后,采用50*1000的木枋楞放间距为300,再在上面铺设15后大模板两层,最后完成安全防护和设施的搭设,通过监理和施工单位双方共同验收合格后方能投入使用。
3.1搭设顺序
做好搭设的准备工作-按房屋的平面形状放线-浇筑混凝土基础-按钢
管外脚手架的搭设方法搭设架体二设置联墙杆-加设剪刀撑-铺设平台-绑护身栏杆和挡脚板。
3.2钢管脚手架平台基底
钢管脚手架平台直接支撑在100厚C20混凝土基础上,确保地基有足够的承载力,避免脚手架产生整体沉降或局部匀沉降。
3.3架体与建筑物的拉结
331联墙点的位置在与立杆和横杆相交的接点处,离节点的间距不宜大
于300mm
3.3.2连墙件必须层层设置,且上下层位置错开一定宽度,总体呈梅花形
连墙杆
(2)
连墙杆
(1)
334施工过程中当个别联墙杆被拆除后在相当一段时期内难于补上时,必须采取有效的加强措施。
如附近添设一个临时的联墙杆,限制施工荷载或加
强横向刚度等。
3.4钢管脚手架平的铺设
3.4.1钢管脚手架平台每幢每层设置一个平台,平台截面为2000*2000,立
杆横纵间距1000,步距1800,钢管脚手架平台架体(支撑系统)搭设完成后,采用50*1000的木枋楞放间距为300,再在上面铺设15后大模板两层,最后完成安全防护和设施的搭设,通过监理和施工单位双方共同验收合格后方能投入使用。
3.4.2严禁留探头长度〉150mm探头板。
3.4.3应在下列部位给予固定:
3.4.3.1木枋应当楞在钢管上,并用16号以上铁丝扎牢;
3.4.3.2木枋放好后,应用铁钉将大模板钉牢;
3.4.3.3钢管平台栏杆应当用安全网挂设;
3.4.3.4其他可能发生滑动和翘起的部位。
3.5剪刀撑
脚手架必须设置剪刀撑。
剪刀撑应和脚手架这一空间构架的基本构件很好联结。
剪刀撑宽度不应小于4倍立杆纵距,且不应小于6m。
斜杆与地面夹角
宜在45〜60°。
3.5.1剪刀撑用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点(即立杆和
横杆的交点)不大于200mm除两端扣紧外,中间尚需增加2-4个节点。
3.5.2剪刀撑的最下面一个连接点距地面不宜大于500mm以保证脚手架
的稳定。
3.5.3剪刀撑的接长宜采用搭接连接,搭接长度不小于1m并用三只旋转
扣件扣牢。
3.6杆件搭设构造要求
3.6.1立杆:
在竖立杆时,要注意杆件的长短搭配使用。
361.1立杆的接头除顶层可采用搭接接头外,其余必须采用对接扣件实行对接头。
搭接时的搭接长度不应小于1m用不小于两个旋转扣件来扣牢,扣件的外边缘到杆端距离不小于100mm
3.6.1.2立杆接头与相近横杆的距离不宜大于步高的三分之一。
相邻接头的高度应大于500mm
3.6.1.3脚手架的立杆采用下单上双时,下部的两根钢管必须用直角扣件与横杆扣紧,以保证两根钢管共同工作,不得只扣一根,以避免其自由变形长度加倍增加。
3.6.2横杆:
横杆的长度不宜小于三跨,且不小于6m
3.6.2.1立杆和横杆必须用直角扣件扣紧,不得遗漏。
3.6.2.2同一排横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300,且不
大于500mm
3.6.2.3横杆最好采用对接扣件连接。
如采用搭接连接时,搭接长度不应
小于1M并用三个旋转扣件扣牢
3.624横杆接头与相邻立杆的距离不大于纵跨的五分之一。
3.625同一水平内的内外两根横杆的接头和上下相邻的两根横杆的接头均应相互错开,不得出现在同一跨间内。
相邻接的水平距离应大于500mm
4.脚手架拆除
4.1拆除顺序
拆除的原则:
先搭的后拆,后搭的先拆。
先从钢管脚手架顶端拆起。
拆除的顺序为:
安全网-护身栏-档脚板-平台板-横杆―立杆-联墙杆-纵向支撑。
4.2脚手架拆除安全技术要点
4.2.1外脚手架的拆除应按自上而下的顺序进行。
拆除钢管应码好、捆好、
扣件用尼龙袋装好,安全网叠好并逐一由塔吊吊落地面堆放,做到工完场清。
4.2.2拆除时,在外墙需修补的地方,应暂时停下来,配合管理人员、泥水工做好墙体的修补及墙面粉尘的清理工作。
4.2.3做好成品保护工作,施工过程必须确保墙面砖、玻璃幕墙不被损坏
及污染。
4.2.4拆除后的一切材料按指定地点堆放整齐。
4.2.5外脚手架拆除时,应派专人守护下面,禁止无关人员进入拆除危险区,确保安全。
4.2.6在拆除前,应先与施工外墙的人员商定交叉作业范围,错开工作面,
确保施工安全。
5.计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
钢管脚手架平台每层设置一个卸料,六层的建筑设置六个平台,各个平台连续搭设形成台阶平台以保证整体稳定性,计算时按照最高者计算,亦即按照18.0米计算,且按单体计算。
施工均布荷载为2.0kN/m2。
5.1横杆的计算
横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
按照横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
5.1.1.均布荷载值计算
横杆的自重标准值:
P仁0.038kN/m;
脚手板的荷载标准值:
P2=0.350X1.050/(2+1)=0.122kN/m;
活荷载标准值:
Q=2.000X1.050/(2+1)=0.700kN/m;
静荷载的计算值:
q1=1.2X0.038+1.2X0.123=0.193kN/m;
活荷载的计算值:
q2=1.4X0.700=0.980kN/m;
横杆计算荷载组合简图
(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
|||
!
1H1
£
d0
—
横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
5.1.2强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:
=0.08^^+010^/
跨中最大弯距M1max=0.08X0.193X1.5002+0.10X0.980X1.5002
=0.255kN.m;
支座最大弯距计算公式如下:
M论=-010知N-01口如
支座最大弯距为M2max=-0.10x0.193x1.5002-0.117X0.980x1.5002=-0.301kN.m;
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
(T=Max(0.255x106,0.301x106)/5080.0=59.252N/mm2;
横杆的抗弯强度:
(T=59.252N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。
满足要求!
5.1.3挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
V=0.677-^―+0990-?
^
100£71005/
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m;
活荷载标准值:
q2二Q=0.700kN/m;
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=0.677X0.161X1500.04/(100X2.06X105X121900.0)+0.990X0.700
x1500.04/(100X2.06X105X104484)=1.617mm;
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为1/150与10mm请参考规范表5.1.8。
横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!
5.2扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
5.2.5):
R 其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 横杆的自重标准值: P1=0.038X1.050=0.040kN; 脚手板的荷载标准值: P2=0.350X1.050X1.500/2=0.276kN; 活荷载标准值: Q=2.000X1.050X1.500/2=1.575kN; 荷载的计算值: R=1.2X(0.040+0.276)+1.4X1.575=2.584kN; R<8kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96 页,双扣件承载力设计值取16kN。 5.3脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载: 531每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248 NG1=0.125X29.000=3.619kN; 5.3.2平台板的自重标准值(kN/m2);标准值为0.35 NG2=0.350X4X1.500X(1.050+0.3)/2=1.418kN; 5.3.3栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);标准值为0.11 NG3=0.110X4X1.500/2=0.330kN; 5.3.4安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005 NG4=0.005X1.500X29.000=0.218kN; 经计算得到,静荷载标准值 NG二NG1+NG2+NG3+NG4=5.584kN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工 荷载总和的1/2取值。 经计算得到,活荷载标准值 NQ=2.000X1.050X1.500X2/2=3.150kN; 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 的规定采用: Wo=0.600kN/m2; Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 的规定采用: Uz=0.840; Us--风荷载体型系数: Us=1.200; 经计算得到,风荷载标准值 Wk=0.7x0.600X0.840X1.200=0.423kN/m2; 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ二1.2x5.584+1.4X3.150=11.111kN; 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.85x1.4NQ=1.2X5.584+0.85X1.4X3.150=10.450kN; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式 Mw=0.85x1.4WkLah2/10=0.850x1.4x0.423x1.500x1.8002/10=0.245kN; 5.4立杆的稳定性计算 不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为: 立杆的轴心压力设计值: N=11.111kN; 计算立杆的截面回转半径: i二1.58cm; 计算长度附加系数: K=1.155; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得: U=1.500 计算长度,由公式Io=kuh确定: Io=3.119m; 卓 达香水海北欧小镇B区多层工程钢管脚手架平台安全方案 Lo/i=197.000; 轴心受压立杆的稳定系数©,由长细比lo/i的结果查表得到: ©=0.186; 立杆净截面面积: A=4.19cm2; 立杆净截面模量(抵抗矩): W=4.35cm3; 钢管立杆抗压强度设计值: [f]=205.000N/mm2; (T=11111.000/(0.186X419.000)=142.569N/mm2; 立杆稳定性计算(T=142.569小于[f]=205.000N/mm2满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 测wJ 立杆的轴心压力设计值: N=10.450kN; 计算立杆的截面回转半径: i二1.35cm; 计算长度附加系数: K=1.155; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得: U=1.500 计算长度,由公式lo=kuh确定: lo=3.119m; Lo/i=231.000; 轴心受压立杆的稳定系数©,由长细比lo/i的结果查表得到: ©=0.186 立杆净截面面积: A=4.19cm2; 立杆净截面模量(抵抗矩): W=4.35cm3; 钢管立杆抗压强度设计值: [f]=205.000N/mm2; (T=10449.540/(0.186X419.000)+244846.022/4350.000=190.36N/mni; 立杆稳定性计算(T=190.36小于[f]=205.000N/mm2满足要求!
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