B公寓楼地下室模板专项施工方法文档.docx
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B公寓楼地下室模板专项施工方法文档
第一章编制依据┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2-2
第二章工程概况┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2-2
2、1建筑概况┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄2-2
2、2门型模板支撑施工概况┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄2-2
第三章支撑架设计┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2-26
3、1支撑架设计┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄2-2
3、2梁板及墙模板支撑体系验算┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄3-28
第四章梁板模板支设方法┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅28-31
4、1门型支撑架搭设┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄28-28
4、2门型支撑架的节点处理┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄29-29
4、3梁板模板支设┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄29-29
4、4模板拆除┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄29-29
4、5模板施工注意事项┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄30-31
第五章安全技术措施┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅31-31
附图
第一章编制依据
1、陵水珍珠大厦B座公寓楼施工图纸
设计单位:
海南泓景建筑设计有限公司
2、主要规范、规程
序号
规范、规程名称
编号
1
《建筑结构荷载规范》
GB50009-2001
2
《建筑施工计算手册》
中国建筑工业出版社
3
《建筑施工手册》第四版
中国建筑工业出版社
4
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ128-2010)
5
恒智天成施工安全设施计算软件
2008版
第二章工程概况
2.1建筑概况
本工程地处海南省陵水县陵河西南岸,滨河路边,椰林南干道以南,总用地面积34759.16平米,本工程总建筑面积152949平米,其中地上建筑面积135560平米,地下建筑面积17911平米,容积率3.9,建筑密度24.9%,绿化率38.6%本工程由A座酒店(塔楼、商业裙楼)、B座产权式酒店、会所等组成。
B座建筑面积84078平米,B座公寓楼地下室顶板梁截面300×750、400×600、400×900、400×1000,柱子截面多数为1300×1300,地下室外墙厚度为400,内墙为350。
地下室层高4.5~4.8m,首层层高5.8m,标准层2.9m。
2.2模板施工概况
根据B座施工图纸及施工进度情况考虑,本项目地下结构工程根据层高(4.765m、4.8m、4.6m、4.5m),地下室顶板模板支撑采用门式钢管脚手架,板搭设2个高架、梁搭设一个高架一个低架,再根据不同标高采用可调顶托便可满足要求,地下室外墙厚400,高度约4.8米,采用直径为12的高强止水螺杆对拉,螺杆间距600。
底排距墙根300。
第三章支撑架设计
3.1支撑架设计
支撑方案设计
名称
选用材料
主次梁(地下室)
每延长米≥0.40m3
如:
400×1000梁
门式脚手架支撑,18厚的九夹板,39×89的木龙骨,梁底门架跨距为715mm,梁底木方间距150mm。
梁(地下室)
0.30m3≤每延长米<0.4m3
门式脚手架支撑,18厚的九夹板,39×89的木龙骨,梁底门架跨距为715mm,梁底木方间距150mm。
混凝土楼板(地下室板厚300、200、180)及每延长米≤0.3m3梁
门式脚手架支撑,18厚的九夹板,39×89的木龙骨,梁底门架跨距为600、715mm,板底木方间距150mm。
楼梯模板
采用钢管支撑。
柱子(1300*1300)模板
柱子每侧采用2道M12对拉螺杆@600,外侧采用Φ48*3.0钢管箍筋.
3.2梁模板支撑体系验算
3.2.1本工程取地下室梁截面较大、跨度较大、高度较高的梁板模板支撑验算。
400*1000梁模板门式脚手架支撑计算书
依据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)
计算的脚手架搭设高度为3.80米,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。
搭设尺寸为:
门架的宽度b=1.2米,门架的高度h0=1.9米,步距1.93米,跨距l=0.715米,门架h1=1.54米,h2=0.1米,b1=0.8米,门架立杆采用φ26.8×2.5钢管,立杆加强杆采用φ26.8×2.5钢管,每榀门架之间的距离1.20m,梁底方木距离150.00m,梁底方木截面宽度39mm,高度89mm,梁顶托采用10号工字钢。
1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆
图1计算门架的几何尺寸图
图2模板支架示意图
一、梁底方木的计算
方木按照简支梁计算。
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.5×1×0.15=3.825kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.34×0.15×(2×1+0.4)/0.4
=0.306kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q3=2.00×0.15=0.3kN/m
经计算得到,方木荷载计算值Q=1.2×(3.825+0.306)+1.4×0.3=5.377kN/m
2.方木强度、挠度、抗剪计算:
方木计算简图
方木弯矩图(kN.m)
方木变形图(mm)
方木剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=1.075kN
N2=1.075kN
经过计算得到最大弯矩M=0.537kN.m
经过计算得到最大支座F=1.075kN
经过计算得到最大变形V=3.371mm
方木的截面力学参数为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=3.9×8.9×8.9/6=51.49cm3;
I=3.9×8.9×8.9×8.9/12=229.11cm4;
(1)方木强度计算:
截面应力
=0.537×106/51490=10.43N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2/(2×39×89)=0.975N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算:
最大变形v=3.371mm
方木的最大挠度小于1200/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元,托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算,集中荷载取方木的支座力(如图所示),均布荷载取托梁的自重q=0.11kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩M=0.364kN.m
经过计算得到最大支座F=5.53kN
经过计算得到最大变形V=0.027mm
顶托梁的截面力学参数为:
截面抵抗矩W=49cm3;
截面惯性矩I=245cm4;
(1)顶托梁强度计算
截面应力
=0.364×106/1.05/49000=7.07N/mm2
顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形v=0.027mm
顶托梁的最大挠度小于1200/400,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1.门架静荷载计算:
门架静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m):
门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:
门架(MF1217)1榀0.244Kn
水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN
脚手板5步2设0.184×2/5=0.074kN
交叉支撑2副2×0.040=0.08kN
连接棒2个2×0.006=0.012kN
锁臂2副2×0.009=0.018kN
合计0.56kN
经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.56/1.93=0.29kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m):
剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算:
tg
=(4×1.93)/(4×0.715)=2.699
2×0.015×(4×0.715)/cos
/(4×1.93)=0.032kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管,按照5步4跨设置,每米高的钢管重为:
0.015×(4×0.715)/(5×1.93)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个,旋转扣件4个,每米高的钢管重为0.036kN/m;
(1×0.014+4×0.014)/1.93=0.036kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m;
每米高的栏杆重量为0.01kN/m;
经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.102kN/m
经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.392kN/m。
2.托梁传递荷载:
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.35kN,1.94kN
第2榀门架两端点力5.53kN,5.53kN
第3榀门架两端点力1.94kN,2.35kN
经计算得到,托梁传递荷载为NQ=11.06kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.392kN/m;
NQ——托梁传递荷载,NQ=11.06kN;
H——脚手架的搭设高度,H=3.80m。
经计算得到,N=1.2×0.392×3.80+11.06=12.848kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=12.848kN;
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到,
=0.209;
k——调整系数,k=1.13;
i——门架立杆的换算截面回转半径,i=1.16cm;
I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=2.57cm4;
h0——门架的高度,h0=1.9m;
I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=1.42cm4;
A1——门架立杆的截面面积,A1=1.91cm2;
h1——门架加强杆的高度,h1=1.54m;
I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=1.42cm4;
A——一榀门架立杆的换算面积,A=2A1=3.82cm2;
f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。
经计算得到,Nd=16.37kN。
立杆的稳定性计算N 3.2.2本工程取地下室板厚300mm模板支撑验算。 300厚楼板模板门式脚手架支撑计算书 依据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000) 计算的脚手架搭设高度为4.60米,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。 搭设尺寸为: 门架的宽度b=1.2米,门架的高度h0=1.9米,步距1.93米,跨距l=0.6米。 门架h1=1.54米,h2=0.1米,b1=0.8米。 门架立杆采用φ26.8×2.5钢管,立杆加强杆采用φ26.8×2.5钢管。 每榀门架之间的距离0.60m,梁底方木距离150.00m。 梁底方木截面宽度39mm,高度89mm。 梁顶托采用[12.6槽钢’U’口水平方向。 1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆 图1计算门架的几何尺寸图 图2模板支架示意图 一、楼板底方木的计算 方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为: 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1=25.5×0.3×0.15=1.148kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.34×0.15=0.051kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值q3=2.00×0.15=0.3kN/m 经计算得到,方木荷载计算值Q=1.2×(1.148+0.051)+1.4×0.3=1.859kN/m 2.木强度、挠度、抗剪计算: 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为: N1=0.45kN N2=1.23kN N3=1.23kN N4=0.45kN 经过计算得到最大弯矩M=0.067kN.m 经过计算得到最大支座F=1.23kN 经过计算得到最大变形V=0.076mm 方木的截面力学参数为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=3.9×8.9×8.9/6=51.49cm3; I=3.9×8.9×8.9×8.9/12=229.11cm4; (1)方木强度计算: 截面应力 =0.067×106/51490=1.3N/mm2 方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算: 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×2/(2×39×89)=0.975N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算: 最大变形v=0.076mm 方木的最大挠度小于600/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元;托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算;中荷载取方木的支座力,如图所示;布荷载取托梁的自重q=0.12kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩M=0.301kN.m 经过计算得到最大支座F=5.66kN 经过计算得到最大变形V=0.008mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩W=62.1cm3; 截面惯性矩I=391cm4; 1.梁强度计算: 截面应力 =0.301×106/1.05/62100=4.62N/mm2 顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 2.梁挠度计算: 最大变形v=0.008mm 顶托梁的最大挠度小于1200/400,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1.门架静荷载计算: 门架静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m): 门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为: 门架(MF1217)1榀0.244Kn 水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN 脚手板5步2设0.184×2/5=0.074kN 交叉支撑2副2×0.040=0.08kN 连接棒2个2×0.006=0.012kN 锁臂2副2×0.009=0.018kN 合计0.56kN 经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.56/1.93=0.29kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m): 剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管,按照5步5跨设置,每米高的钢管重计算: tg =(5×1.93)/(5×0.6)=3.217 2×0.015×(5×0.6)/cos /(5×1.93)=0.031kN/m 水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管,按照5步5跨设置,每米高的钢管重为: 0.015×(5×0.6)/(5×1.93)=0.005kN/m 每跨内的直角扣件1个,旋转扣件4个,每米高的钢管重为0.036kN/m; (1×0.014+4×0.014)/1.93=0.036kN/m; 每米高的附件重量为0.02kN/m;每米高的栏杆重量为0.01kN/m; 经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.102kN/m 经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.392kN/m。 2.托梁传递荷载: 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力2.61kN,4.65kN 第2榀门架两端点力5.66kN,5.66kN 第3榀门架两端点力4.65kN,2.61kN 经计算得到,托梁传递荷载为NQ=11.32kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式: N=1.2NGH+NQ 其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.392kN/m; NQ——托梁传递荷载,NQ=11.32kN; H——脚手架的搭设高度,H=4.60m。 经计算得到,N=1.2×0.392×4.60+11.32=13.484kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=13.484kN; Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN); 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算: 其中 ——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到, =0.209; k——调整系数,k=1.13; i——门架立杆的换算截面回转半径,i=1.16cm; I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=2.57cm4; h0——门架的高度,h0=1.9m; I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=1.42cm4; A1——门架立杆的截面面积,A1=1.91cm2; h1——门架加强杆的高度,h1=1.54m; I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=1.42cm4; A——一榀门架立杆的换算面积,A=2A1=3.82cm2; f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。 经计算得到,Nd=16.37kN。 立杆的稳定性计算N 3.2.3本工程取地下室剪力墙400厚模板验算。 地下室外墙模板计算书 一、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨为外龙骨,即外龙骨组装成墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000N/mm2,抗弯强度[f]=15N/mm2。 内楞采用木楞截面89×39mm,每道内楞1根木楞,间距150mm 外楞采用钢楞截面100×50×5mm,每道内楞2根钢楞,间距600mm 穿墙螺栓水平距离600mm,穿墙螺栓竖向距离600mm,直径12mm。 墙模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=14.19kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=14.19kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6kN/m2 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算 面板计算简图 截面特性为: 面板截面抵抗矩W=bh2/6=600×18×18/6=32400mm3 面板截面惯性矩I=bh3/12=600×18×18×18/12=291600mm4 面板的弹性模量E=6000N/mm2 1.强度计算 作用在模板上的侧压力q它包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.2×0.6×14.19=10.22kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值: q2=1.4×0.6×6=5.04kN/m 计算跨度(内楞间距): l=150mm=0.15m 面板的最大弯矩M(kN.m): M=ql2/10 =(10.22+5.04)×0.152/10 =0.03kN.m 面板的强度计算值σ(N/mm2): 面板的强度计算值满足要求! 2.挠度计算 计算跨度(内楞间距): l=150mm 面板的最大挠度计算值: 面板的挠度计算值满足要求! 四、墙模板内外楞的计算 1.内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载的三跨连续梁计算 本算例中,龙骨采用木楞,截面特性分别为: 内楞的规格: 木楞.截面宽度为39mm,截面高度为89mm, 内楞截面抵抗矩W=39×89×89/6=51486.5mm3 内楞截面惯性矩I=39×89×89×89/12=2291149.25mm4 内楞的弹性模量E=度为5/8.587*0.501=0.0029500N/mm2 内楞计算简图 (1)内楞强度计算: 作用在内楞的荷载q: q=(1.2×14.19+1.4×6)×0.15=3.81kN/m 内楞计算跨度(外楞间距): l=600mm=0.6m 内楞的最大弯距M(kN.m): M=ql2/10 =3.81×0.62/10 =0.14kN.m 内楞的强度计算值σ(N/mm2): 次楞的强度计算值满足要求! (2)内楞的挠度计算: 次楞的挠度计算值满足要求! 2.外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载下的三跨连续梁计算 本算例中,外龙骨采用钢楞,截面特性分别为: 外楞的规格: 圆钢管φ48×3.5. 外楞截面抵抗距W=5.08mm3 外楞截面惯性矩I=12.19mm4 外楞的弹性模量E=210000N/mm2 外楞计算简图 (1)外楞强度计算: 作用在外楞的荷载P: p=(1.2×14.19+1.4×6)×0.15×0.6=2.29kN 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l=600mm=0.6m 外楞的最大弯距M(kN.m): M=0.175Pl =0.175×2.29×0.6 =0.24kN.m 外楞的强度计算值σ(N/mm2): 主楞的强度计算值满足要求! (2)外楞的挠度计算 主楞的挠度计算值满足要求
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